放射冷却装置

1.放射冷却装置，其中，从放射面放射红外光的红外放射层、以及位于该红外放射层的与前述放射面的存在侧相反侧的光反射层以层叠状态设置，
前述光反射层构成为将由银或者银合金制成的第1层、由铝或者铝合金制成的第2层、和防止银与铝的合金化的防合金化透明层以按照前述第1层、前述防合金化透明层和前述第2层的顺序位于靠近前述红外放射层一侧的形态进行层叠的状态，
以前述红外放射层作为基板，层叠前述第1层、前述防合金化透明层和前述第2层。
2.根据权利要求1所述的放射冷却装置，其中，前述第1层的厚度大于3.3nm且为100nm以下。
3.根据权利要求1或2所述的放射冷却装置，其中，前述第1层的厚度为50nm以上且为
100nm以下。
4.根据权利要求1或2所述的放射冷却装置，其中，前述第2层的厚度为10nm以上。
5.根据权利要求1或2所述的放射冷却装置，其中，前述红外放射层由无碱玻璃、冕玻璃、硼硅酸玻璃之中的任一玻璃构成。
6.根据权利要求1或2所述的放射冷却装置，其中，在前述红外放射层与前述第1层之间层叠密合层。
7.根据权利要求6所述的放射冷却装置，其中，在前述第2层的与前述防合金化透明层的存在侧相反侧层叠防氧化层。
8.根据权利要求1或2所述的放射冷却装置，其中，前述防合金化透明层为透明氮化膜。
9.根据权利要求1或2所述的放射冷却装置，其中，前述防合金化透明层为透明氧化膜。
10.根据权利要求1或2所述的放射冷却装置，其中，前述防合金化透明层是以400nm以下的波长之中的任一波长作为共振波长的厚度。
11.根据权利要求1或2所述的放射冷却装置，其中，前述防合金化透明层是以300nm以下的波长之中的任一波长作为共振波长的厚度。

放射冷却装置\n技术领域\n[0001] 本发明涉及从放射面放射红外光的红外放射层、以及位于该红外放射层的与前述放射面的存在侧相反侧的光反射层以层叠状态设置的放射冷却装置。\n背景技术\n[0002] 所述放射冷却装置使从红外放射层的放射面放射的红外光通过大气窗口(例如透射波长为8 13μm的红外光的窗口等)而透射，将位于光反射层的与红外放射层的存在侧相~\n反侧的冷却对象冷却等，用于各种冷却对象的冷却。\n[0003] 另外，光反射层通过将透过红外放射层的光(可见光、紫外光、红外光)反射而从放射面放射，避免了将透过红外放射层的光(可见光、紫外光、红外光)投射至冷却对象从而对冷却对象加热。\n[0004] 应予说明，光反射层除了透过红外放射层的光之外，还具有将从红外放射层向光反射层的存在侧放射的红外光朝向红外放射层反射的作用，但在以下的说明中，光反射层作为为了将透过红外放射层的光(可见光、紫外光、红外光)反射而设置的层来说明。\n[0005] 作为这样的放射冷却装置的第一以往例，有光反射层构成为由银制成的金属层、以及二氧化钛(TiO2)的层与氟化镁(MgF2)的层以交替排布的状态形成为多层状态的光子带隙层以使光子带隙层位于靠近红外放射层一侧的形态进行层叠的状态(参照例如专利文献\n1)。\n[0006] 此外，作为放射冷却装置的第二以往例，有光反射层构成为由铝制成的金属层的例子(参照例如专利文献2)。\n[0007] 另外，专利文献2中，构成为以由铝制成的金属层作为基板，层叠构成红外放射层的SiO层和MgO层。\n[0008] 现有技术文献\n[0009] 专利文献\n[0010] 专利文献1：国际公开第2014/078223号\n[0011] 专利文献2：日本特开平7‑174917号公报。\n发明内容\n[0012] 发明要解决的课题\n[0013] 第一以往例中，光反射层具有层叠为多层状态的光子带隙层，因此存在制作变得繁杂的缺陷，而且，即使具有光子带隙层，也无法使昂贵的由银制成的金属层充分薄，因此存在难以实现整体构成的廉价化的缺点。\n[0014] 第二以往例中，光反射层构成为由铝制成的金属层，因此通过廉价的铝构成光反射层，实现了整体构成的廉价化。\n[0015] 然而，由铝制成的金属层与银相比容易吸收光，因此透过红外放射层的光被由铝制成的金属层吸收，因该光的吸收而升温的金属层由于对冷却对象加热等，有可能无法适当地对冷却对象进行冷却。\n[0016] 鉴于这样的状况，根据本发明的发明人进行深入研究的结果发现，如果将光反射层构成为厚度为100nm以上的由银制成的金属层，则抑制透过红外放射层的光向冷却对象投射，同时能够将冷却对象进行冷却(参照图12、图13)，并且，如果将光反射层构成为厚度为300nm以上的由银制成的金属层，则切实地抑制透过红外放射层的光向冷却对象投射，能够适当地将冷却对象进行冷却。\n[0017] 然而，银是昂贵的金属，因此如果将光反射层构成为厚度为300nm以上的由银制成的金属层，则放射冷却装置变得昂贵，因此期望尽可能抑制银的使用量，同时将冷却对象进行冷却。\n[0018] 本发明鉴于上述实际情况而进行，其目的在于，提供实现光反射层的廉价化的同时、能够适当地将冷却对象进行冷却、而且能够长时间良好地发挥冷却作用的放射冷却装置。\n[0019] 解决课题的手段\n[0020] 本发明的放射冷却装置以层叠状态设置从放射面放射红外光的红外放射层、以及位于该红外放射层的与前述放射面的存在侧相反侧的光反射层，其特征构成在于，[0021] 前述光反射层构成为将由银或者银合金制成的第1层、由铝或者铝合金制成的第2层、和防止银与铝的合金化的防合金化透明层以按照前述第1层、前述防合金化透明层和前述第2层的顺序位于靠近前述红外放射层一侧的形态进行层叠的状态。\n[0022] 即，本发明的发明人进行深入研究的结果发现，通过将光反射层构成为将由银或者银合金制成的第1层和由铝或者铝合金制成的第2层以使第1层位于靠近红外放射层一侧的形态进行层叠的状态，在抑制昂贵的银或者银合金的使用量的同时，能够将冷却对象进行冷却。\n[0023] 即，银或者银合金尽管能够高效率地反射可见光、红外光，但存在紫外光的反射率低的倾向。\n[0024] 与此相对地，铝或者铝合金与银或者银合金相比，无法高效率地反射可见光、红外光，但存在能够高效率地反射紫外光的倾向。\n[0025] 而且，铝或者铝合金与银或者银合金相比，存在容易吸收可见光、红外光的倾向。\n[0026] 因此，发现了通过构成为将由银或者银合金制成的第1层和由铝或者铝合金制成的第2层以使第1层位于靠近红外放射层一侧的形态进行层叠的状态，第1层反射可见光、红外光，由此抑制第2层吸收可见光、红外光，而且即使减薄第1层的厚度，通过第1层和第2层的存在，也适当地反射透过红外放射层的光(可见光、紫外光、红外光)，能够将冷却对象进行冷却。\n[0027] 并且，由于能够减薄由银或者银合金制成的第1层，因此能够实现光反射层的廉价化。\n[0028] 进一步，在第1层与第2层之间，设置防止银与铝的合金化的防合金化透明层，因此能够抑制银与铝合金化，故而避免了光反射层的光的吸收，同时长时间维持通过光反射层适当地反射光的状态，能够长时间良好地发挥冷却作用。\n[0029] 即，预想了如果在使第1层的银或者银合金与第2层的铝或者铝合金接触的状态下经过长时间，则银与铝的合金化逐渐进行，光反射层的太阳光的反射率变差，太阳光吸收增加，因此为了防止银与铝的合金化，通过在第1层与第2层之间设置防合金化透明层，抑制银与铝的合金化。\n[0030] 简而言之，根据本发明的放射冷却装置，在实现光反射层的廉价化的同时，能够适当地将冷却对象进行冷却，而且能够长时间良好地发挥冷却作用。\n[0031] 本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成在于，前述第1层的厚度大于3.3nm且为100nm以下。\n[0032] 即，发现了即使使由银或者银合金制成的第1层的厚度在大于3.3nm且为100nm以下的范围变化，通过第2层的存在，也适当地反射透过红外放射层的光(可见光、紫外光、红外光)，能够将冷却对象进行冷却。\n[0033] 即，将由银或者银合金制成的第1层的厚度设为大于3.3nm且为100nm以下的范围的薄的厚度，在充分实现光反射层的廉价化的同时，能够将冷却对象进行冷却。\n[0034] 其中，通过将由银或者银合金制成的第1层的厚度在大于3.3nm且为100nm以下的范围间优选地增大为30nm以上，能够适当地将冷却对象进行冷却。\n[0035] 简而言之，根据本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成，在充分实现光反射层的廉价化的同时，能够将冷却对象进行冷却。\n[0036] 本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成在于，前述第1层的厚度为50nm以上且100nm以下。\n[0037] 即，发现了如果将由银或者银合金制成的第1层的厚度设为50nm以上且100nm以下的范围，则适当地发挥利用第1层的光(主要为可见光、红外光)的反射作用，同时通过第2层的存在，能够适当地反射透过红外放射层的光(可见光、紫外光、红外光)，其结果是，能够以与将光反射层构成为厚度为300nm以上的由银制成的金属层的情况相同的能力，将冷却对象进行冷却。\n[0038] 因此，减薄第1层的厚度，实现光反射层的廉价化，同时能够得到与构成为厚度为\n300nm以上的由银制成的金属层的情况同等大的冷却能力。\n[0039] 简而言之，根据本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成，在实现光反射层的廉价化的同时，能够得到大的冷却能力。\n[0040] 本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成在于，前述第2层的厚度为10nm以上。\n[0041] 即，发现了在由第1层和第2层构成光反射层的情况下，如果由铝或者铝合金制成的第2层的厚度为10nm以上，则第2层适当发挥反射紫外光的作用，通过与第1层的组合，能够适当地反射透过红外放射层的光(可见光、紫外光、红外光)。\n[0042] 另外，由铝或者铝合金制成的第2层的厚度为10nm以上即可，为了抑制铝或者铝合金的使用量，需要避免增厚至必要以上。\n[0043] 简而言之，根据本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成，在适当地发挥反射紫外光的作用的同时，能够反射透过红外放射层的光。\n[0044] 本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成在于，前述红外放射层由无碱玻璃、冕玻璃、硼硅酸玻璃之中的任一玻璃构成。\n[0045] 即，无碱玻璃、冕玻璃、硼硅酸玻璃较为廉价，同时太阳光(可见光、紫外光、近红外光)的透射性优异(例如透过80%左右)，因此具有不吸收太阳光、而且放射与大气窗口(例如透过波长为8 13μm的红外光的窗口等)相当的波长的红外光的辐射强度高的性质。\n~\n[0046] 因此，通过由无碱玻璃、冕玻璃、硼硅酸玻璃之中的任一玻璃构成红外放射层，在实现整体构成的廉价化的同时，能够得到冷却能力高的放射冷却装置。\n[0047] 简而言之，根据本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成，在实现整体构成的廉价化的同时，能够得到冷却能力的提高。\n[0048] 本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成在于，以前述红外放射层作为基板，层叠前述第1层、前述防合金化透明层和前述第2层。\n[0049] 即，以红外放射层作为基板，层叠第1层、防合金化透明层和第2层，因此实现整体构成的简化，而且，能够实现整体构成的薄膜化。\n[0050] 另外，以红外放射层作为基板，层叠第1层、防合金化透明层和第2层时，在第1层、防合金化透明层和第2层薄的情况下，例如通过溅射等而依次层叠第1层、防合金化透明层和第2层。\n[0051] 即，与设置层叠用基板，对该层叠用基板，通过溅射等依次层叠第2层、防合金化透明层和第1层，其后，在第1层的与第2层的存在侧相反侧部位处，载置并层叠另行制作的红外放射层，或者在第1层的与防合金化透明层的存在侧相反侧部位处，通过溅射等层叠红外放射层的情况相比，不需要设置层叠用基板，因此实现整体构成的简化，而且能够实现整体构成的薄膜化。\n[0052] 简而言之，根据本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成，实现整体构成的简化，而且能够实现整体构成的薄膜化。\n[0053] 本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成在于，在前述红外放射层与前述第1层之间，层叠密合层。\n[0054] 即，在红外放射层与光反射层的第1层之间层叠密合层，因此能够抑制由于温度变化等而导致的光反射层的第1层相对于红外放射层剥离等损伤，能够提高耐久性。\n[0055] 简而言之，根据本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成，能够实现耐久性的提高。\n[0056] 本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成在于，在前述第2层的与前述防合金化透明层的存在侧相反侧，层叠防氧化层。\n[0057] 即，在由铝或者铝合金制成的第2层的与防合金化透明层的存在侧相反侧，层叠防氧化层，因此即使减薄第2层，也能够抑制第2层氧化而劣化，故而能够提高耐久性。\n[0058] 简而言之，根据本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成，抑制由铝或者铝合金制成的第2层的劣化，能够提高耐久性。\n[0059] 本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成在于，前述防合金化透明层为透明氮化膜。\n[0060] 即，作为防合金化透明层，设置透明氮化膜，由此能够适当地抑制第1层的银或者银合金与第2层的铝或者铝合金合金化。\n[0061] 另外，作为透明氮化膜的具体例，可以举出Si3N4、AlN。\n[0062] 应予说明，透明氮化膜使用溅射、蒸镀等而制膜时，优点在于，第1层的银或者银合金不会变色，因此容易提高生产率。\n[0063] 简而言之，根据本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成，能够适当地抑制银与铝的合金化。\n[0064] 本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成在于，前述防合金化透明层为透明氧化膜。\n[0065] 即，作为防合金化透明层，设置透明氧化膜，由此能够适当地抑制第1层的银或者银合金与第2层的铝或者铝合金合金化。\n[0066] 另外，作为透明氧化膜，可以应用大量的物质，作为具体例的一例，可以举出容易通过蒸镀、溅射等制膜的Al2O3、SiO2、TiO2、ZrO2、HfO2、Nb2O5、Ta2O5。\n[0067] 简而言之，根据本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成，能够适当地抑制银与铝的合金化。\n[0068] 本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成在于，前述防合金化透明层是以\n400nm以下的波长之中的任一波长作为共振波长的厚度。\n[0069] 即，防合金化透明层吸收光，但将防合金化透明层的厚度设为以400nm以下的波长之中的任一波长作为共振波长的厚度，由此抑制作为光反射层整体的光吸收量。\n[0070] 即，太阳光谱大致在波长300 4000nm的范围存在，并且，与400nm相比更长波长侧~\n的太阳光强度(光能量)强，但300 400nm的紫外线区域的光位于太阳光谱的尾部，因此能量~\n上不大。\n[0071] 因此，即使防合金化透明层吸收光，通过使其吸收400nm以下的短波长侧的光，能够抑制作为光反射层整体的光吸收量。\n[0072] 简而言之，根据本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成，能够抑制作为光反射层整体的光吸收量。\n[0073] 本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成在于，前述防合金化透明层是以\n300nm以下的波长之中的任一波长作为共振波长的厚度。\n[0074] 即，防合金化透明层吸收光，但将防合金化透明层的厚度设为以300nm以下的波长之中的任一波长作为共振波长的厚度，由此适当地抑制作为光反射层整体的光吸收量。\n[0075] 即，太阳光谱大致在波长300 4000nm的范围存在，并且，与400nm相比更长波长侧~\n的太阳光强度(光能量)强，但300 400nm的紫外线区域的光位于太阳光谱的尾部，因此能量~\n上不大，进一步越是短波长侧则能量越小，因此如果达到300nm以下，则能量上充分小。\n[0076] 因此，即使防合金化透明层吸收光，通过吸收300nm以下的短波长侧的光，也能够适当地抑制作为光反射层整体的光吸收量。\n[0077] 简而言之，根据本发明的放射冷却装置的进一步的特征构成，能够适当地抑制作为光反射层整体的光吸收量。\n附图说明\n[0078] 图1是示出放射冷却装置的构成的图。\n[0079] 图2是示出放射冷却装置的实施构成的图。\n[0080] 图3是示出放射冷却装置的冷却能力的表。\n[0081] 图4是示出放射冷却装置的冷却能力的表。\n[0082] 图5是示出比较构成的放射冷却装置的构成的图。\n[0083] 图6是示出基本构成的放射冷却装置的构成的图。\n[0084] 图7是示出基本构成的放射冷却装置的冷却能力的表。\n[0085] 图8是示出构成红外放射层的各玻璃种类的透过率的图。\n[0086] 图9是示出构成红外放射层的各玻璃种类的辐射率的图。\n[0087] 图10是示出放射冷却装置的第1参考构成的图。\n[0088] 图11是示出针对第1参考构成的反射率、透过率、吸收率的图。\n[0089] 图12是示出银的膜厚与透过率的关系的图。\n[0090] 图13是示出改变银的膜厚的情况下的透过的太阳光能量的图。\n[0091] 图14是示出放射冷却装置的第2参考构成的图。\n[0092] 图15是示出针对第2参考构成的反射率、透过率、吸收率的图。\n[0093] 图16是示出铝的膜厚与透过率的关系的图。\n[0094] 图17是示出第1参考构成和第2参考构成的吸收率的图。\n[0095] 图18是示出第1参考构成和第2参考构成的冷却能力的图。\n[0096] 图19是示出放射冷却装置的原理构成的图。\n[0097] 图20是将原理构成的银和铝的透过率和反射率比较的图。\n[0098] 图21是示出银的膜厚与反射率的关系的图。\n[0099] 图22是示出银的反射率低于铝的反射率的波长的表。\n[0100] 图23是示出改变透明氮化膜的厚度的情况下的反射率的变化的图。\n[0101] 图24是示出改变透明氧化膜的厚度的情况下的反射率的变化的图。\n[0102] 图25是形成透明氧化膜的情况的说明图。\n具体实施方式\n[0103] 以下，基于附图说明本发明的实施方式。\n[0104] [放射冷却装置的构成]\n[0105] 如图1所示，在放射冷却装置CP中，将从放射面H放射红外光IR的红外放射层A、以及位于该红外放射层A的与放射面H的存在侧的相反侧的光反射层B设置为层叠状态。\n[0106] 光反射层B构成为将由银或者银合金制成的第1层B1、由铝(以下的记载中简称为“铝”)或者铝合金(以下的记载中简称为“铝合金”)制成的第2层B2、和防止银与铝的合金化的防合金化透明层B3以按照第1层B1、防合金化透明层B3和第2层B2的顺序位于靠近红外放射层A一侧的形态进行层叠的状态。\n[0107] 第1层B1的厚度(膜厚)构成为大于3.3nm且100nm以下，优选第1层B1的厚度(膜厚)构成为50nm以上且100nm以下。\n[0108] 第2层B2的厚度(膜厚)构成为10nm以上。\n[0109] 另外，作为“银合金”，可以使用在银中添加例如0.4 4.5质量%左右的铜、钯、金、~\n锌、锡、镁、镍、钛中任一种的合金。作为具体例，可以使用在银中添加铜和钯而制作的银合金、即“APC‑TR(フルヤ金属制)”。\n[0110] 应予说明，以下的记载中，将第1层B1设为使用银而构成来进行说明。\n[0111] 作为“铝合金”，可以使用在铝中添加铜、锰、硅、镁、锌、机械结构用碳钢、钇、镧、钆、铽而得到的合金。\n[0112] 应予说明，以下的记载中，将第2层B2设为使用铝而构成来进行说明。\n[0113] 防合金化透明层B3由透明氮化膜、透明氧化膜构成。\n[0114] 作为透明氮化膜，可以举出Si3N4、AlN。\n[0115] 作为透明氧化膜，可以举出容易通过蒸镀、溅射等制膜的Al2O3、SiO2、TiO2、ZrO2、HfO2、Nb2O5、Ta2O5、其他氧化物，其详情如后所述。\n[0116] 防合金化透明层B3的厚度是以400nm以下的波长之中的任一波长作为共振波长的厚度，优选为以300nm以下的波长之中的任一波长作为共振波长的厚度，其详情如后所述。\n[0117] 此外，放射冷却装置CP通过以红外放射层A作为基板，层叠第1层B1、防合金化透明层B3和第2层B2，从而构成。\n[0118] 具体而言，在作为基板的红外放射层A与第1层B1之间，层叠密合层3，且在第2层B2的与防合金化透明层B3的存在侧相反侧，层叠防氧化层4。\n[0119] 即，放射冷却装置CP构成为以红外放射层A作为基板，通过例如溅射而将密合层3、第1层B1、防合金化透明层B3、第2层B2和防氧化层4依次制膜的形态。\n[0120] 密合层3构成为将氧化铝(Al2O3)制膜为20~100nm的形态。\n[0121] 防氧化层4构成为将二氧化硅(SiO2)或氧化铝(Al2O3)制膜为10~几百nm的形态。应予说明，以下的记载中，设为将二氧化硅(SiO2)制膜来说明。\n[0122] 红外放射层A由无碱玻璃、冕玻璃、硼硅酸玻璃之中的任一玻璃(白板玻璃)构成。\n[0123] 另外，作为无碱玻璃，可以使用例如OA10G(日本电气硝子制)，作为冕玻璃，可以使用例如B270(注册商标，以下皆同)，作为硼硅酸玻璃，可以使用例如TEMPAX(注册商标，以下皆同)。\n[0124] “OA10G”、“B270”和“TEMPAX”如图8所示，相对于与太阳光对应的波长的光的透过率高，此外，如图9所示，与大气的透过率高的波长域(所谓大气窗口)相当的波长的辐射率高。\n[0125] 另外，图8例示“TEMPAX”作为代表，但白板玻璃的“OA10G”、“B270”等也同样。\n[0126] 应予说明，以下的记载中，红外放射层A设为由“TEMPAX”形成来说明。\n[0127] 因此，放射冷却装置CP构成为，对放射冷却装置CP入射的光L之中的一部分光(例如太阳光的一部分光等)被红外放射层A的放射面H反射，对放射冷却装置CP入射的光L之中透过红外放射层A的光(紫外光等)被光反射层B反射。\n[0128] 并且，构成为从位于防氧化层4的与光反射层B的存在侧相反侧的冷却对象D进入放射冷却装置CP的热(例如从冷却对象D利用热传导进入的热)通过红外放射层A而转化为红外光IR，放射，由此将冷却对象D进行冷却。\n[0129] 应予说明，本实施方式中，光是指其波长为10nm至20000nm的电磁波。即，光L中，包含紫外光、红外光IR和可见光。\n[0130] [放射冷却装置的冷却能力]\n[0131] 如图2所示，对于放射冷却装置CP，在由厚度1mm的TEMPAX形成红外放射层A，将光反射层B的第1层B1设为膜厚为50nm的银，将光反射层B的第2层B2设为膜厚为50nm的铝，由膜厚为5nm的氧化铝(Al2O3)形成密合层3，由膜厚为30nm的二氧化硅(SiO2)形成防氧化层4，且由作为透明氮化膜的Si3N4、作为透明氧化膜的Al2O3构成光反射层B的防合金化透明层B3的情况下，在改变作为透明氮化膜的Si3N4、作为透明氧化膜的Al2O3的厚度的同时，计算放射冷却装置CP的冷却能力，得到示于图3和图4的表的结果。\n[0132] 图3和图4的表是以8月下旬的日本大阪的晴天作为模型而计算的。\n[0133] 即，将太阳光能量设为1000W/m2，将外部温度设为30℃，以大气的辐射能量为\n2\n387W/m的8月下旬作为模型来计算，放射冷却装置CP的温度(防氧化层4的与光反射层B的存在侧相反侧的面的温度：以下有时记作冷却面温度)设为30℃来计算。\n[0134] 如图3所示，Si3N4的厚度(膜厚)最好为34nm以下，可以为47nm以下。其理由如后所述。\n[0135] 如图4所示，Al2O3的厚度(膜厚)最好为44nm以下，可以为60nm以下。其理由如后所述。\n[0136] [放射冷却装置的考察]\n[0137] 在仅由第1层B1构成光反射层B的情况(参照图5)、由第1层B1和第2层B2构成光反射层B的情况(参照图6)下，在改变第1层B1的银的厚度的同时，计算放射冷却装置CP的冷却能力，得到示于图7的表的结果。\n[0138] 图7的表是以8月下旬的日本大阪的晴天作为模型而计算的。\n[0139] 即，将太阳光能量设为1000W/m2，将外部温度设为30℃，以大气的辐射能量为\n2\n387W/m的8月下旬作为模型来计算，放射冷却装置CP的温度(冷却面温度)设为30℃来计算。\n[0140] 应予说明，图7的冷却能力设为不存在防合金化透明层B3来计算。\n[0141] 如图7所示，在仅由第1层B1构成光反射层B的情况(参照图5)下，如果形成第1层B1的银的厚度为30nm以下，则放射冷却装置CP不产生冷却能力，但在由第1层B1和第2层B2构成光反射层B的情况(参照图6)下，如果银的厚度大于3.3nm，则放射冷却装置CP产生冷却能力。\n[0142] 而且，在由第1层B1和第2层B2构成光反射层B的情况(参照图6)下，银的厚度为\n50nm 100nm时，放射冷却装置CP的冷却能力与仅由第1层B1构成光反射层B的情况(图5参~\n照)下将银的厚度设为300nm时为相同能力。\n[0143] 另外，构成红外放射层A的TEMPAX的厚度需要为10μm以上且10cm以下，优选为20μm以上且10cm以下、更优选为100μm以上且1cm以下为佳。\n[0144] 即，红外放射层A设为在波长8μm以上且14μm以下的红外区域中示出大的热辐射，该热辐射大于被红外放射层A和光反射层B各自吸收的AM1.5G的太阳光和大气的热辐射，由此能够无论昼夜，构成发挥出与周围的大气相比温度降低的放射冷却作用的放射冷却装置CP。\n[0145] 并且，在如上设定时，在由TEMPAX构成红外放射层A的情况下，需要将厚度设为10μm以上且10cm以下，优选为20μm以上且10cm以下、更优选为100μm以上且1cm以下为佳。\n[0146] 像这样，如果由第1层B1和第2层B2构成光反射层B，则放射冷却装置CP的冷却能力提高，但如果在使银与铝接触的状态下经过长时间，则银与铝的合金化进行，太阳光的反射率降低，太阳光的吸收增加，因此通过使防合金化透明层B3位于第1层B1与第2层B2之间，抑制银与铝的合金化。\n[0147] 并且，如果使防合金化透明层B3位于第1层B1与第2层B2之间，则光反射层B的太阳光的反射率略微降低，太阳光的吸收略微增加，因此如图3和图4所示，与将作为透明氮化膜的Si3N4、作为透明氧化膜的Al2O3的厚度设为0nm的情况、即不存在防合金化透明层B3的情况相比，放射冷却装置CP的冷却能力略微降低，但抑制了银与铝的合金化，能够长时间维持光反射层B的反射性能。\n[0148] [第1层和第2层的补充说明]\n[0149] 以下，针对在放射冷却装置CP的光反射层B中具有第1层B1和第2层B2的方面进行补充说明。\n[0150] 如图10所示，在仅由厚度为50nm的由银制成的第1层B1构成放射冷却装置CP的光反射层B的情况下，如图11所示，短波长侧的光透过构成第1层B1的50nm的银，透过的光照射至冷却对象D。\n[0151] 如图12所示，银如果膜厚(厚度)变薄，则越薄则透过率越上升，因此在仅由第1层B1构成光反射层B的情况下，银的膜厚(厚度)越薄，则照射至冷却对象D的光越增加，产生无论放射冷却装置CP的冷却如何，冷却对象D的温度上升的现象。\n[0152] 即，冷却对象D为了高效率地使被冷却物的热散逸，构成为光吸收层、热交换器，但如果减薄构成第1层B1的银的膜厚(厚度)，则透过的光将冷却对象D加热，因此放射冷却能力(放射冷却性能)减弱。\n[0153] 图13示出在由由银制成的第1层B1构成光反射层B的放射冷却装置CP(参照图10)\n2\n中，银的膜厚(厚度)与透过的太阳光的能量(W/m)的关系。\n[0154] 将构成第1层B1的银的膜厚(厚度)设为300nm的膜厚(厚度)的以往的放射冷却装置CP的放射冷却能力因日本的夏天、标高0m、外部温度为30℃的中天（南中）时，湿度、空气\n2\n的清澈程度的不同而不同，但大概为70W/m左右。\n[0155] 与此相对地，如果构成第1层B1的银的膜厚(厚度)达到100nm，则透过的太阳光的\n2\n能量达到7W/m 左右，通过该透过光加热冷却对象D，放射冷却装置CP的冷却能力降低1成左右。\n[0156] 进一步，如果构成第1层B1的银的膜厚(厚度)达到50nm，则透过的太阳光的能量达\n2\n到70W/m左右，通过该透过光加热冷却对象D，放射冷却装置CP的放射冷却能力显著降低。\n[0157] 如上所述，基于图10 图13，说明了在仅由第1层B1构成光反射层B的情况下，减薄~\n构成第1层B1的银的膜厚(厚度)的情况下发生的问题。\n[0158] 即，在仅由第1层B1构成光反射层B的情况下，无法充分减薄构成第1层B1的银的膜厚(厚度)。\n[0159] 接着，针对是否能够将银用作为其它金属的铝替代进行考虑。即，铝与银同样地已知为反射率高的金属，因此如图14所示，考虑仅由第2层B2构成光反射层B的情况。\n[0160] 如图16所示，如果铝为25nm以上的膜厚(厚度)，则能够切实地遮蔽太阳光的透过。\n[0161] 然而，如图15所示，铝存在太阳光的吸收率高的倾向，而且，如图17所示，铝(膜厚\n50nm)与银(膜厚300nm)相比更多地吸收太阳光。\n[0162] 其结果是，如图18所示，在仅由第2层B2构成光反射层B，且构成第2层B2的铝的膜\n2\n厚(厚度)设为300nm的情况下，外部温度为30℃的中天时的放射冷却能力达到‑14.7W/m ，发热。应予说明，将冷却的情况用正表达，将加热的情况用负表达。\n[0163] 应予说明，如图18所示，在仅由第1层B1构成光反射层B、且构成第1层B1的银的膜\n2\n厚(厚度)设为300nm的情况下，外部温度为30℃的中天时的放射冷却能力达到70W/m左右。\n[0164] 如上所述，基于图14 图18，说明了在仅由第2层B2构成光反射层B的情况下的问~\n题。\n[0165] 即，可知在仅由第2层B2构成光反射层B的情况下，无法将放射冷却装置CP的放射冷却能力设为充分的能力。\n[0166] 因此，本发明人进行深入研究的结果发现，如果由第1层B1与第2层B2构成放射冷却装置CP的光反射层B，则在减薄构成第1层B1的银的膜厚(厚度)的同时，能够将放射冷却能力设为充分的能力。\n[0167] 即，如图12所示，构成第1层B1的银的透过率越是短波长侧越大、且膜厚(厚度)越薄，则越大。\n[0168] 此外，如图21所示，构成第1层B1的银的反射率在长波长侧大，越是短波长侧越小，且膜厚(厚度)越薄，则越小。\n[0169] 进一步，第2层B2的铝如上所述，如果为25nm以上的膜厚(厚度)，则具有能够切实地遮蔽太阳光的透过程度的大反射率，而且，在银的反射率变小的短波长侧也具有大的反射率，但在银的反射率高的长波长侧，存在与银的反射率相比变小的倾向。\n[0170] 应予说明，如图22所示，银的反射率与铝的反射率交叉的波长(以下简称为交叉波长)根据银的膜厚(厚度)而发生变化。图22中，例示出在将铝的膜厚(厚度)设为200nm的情况下，改变银的膜厚(厚度)时的交叉波长。\n[0171] 因此，如图19所示，在由第1层B1与第2层B2构成光反射层B的情况下，如果例如将构成第1层B1的银的膜厚(厚度)设为50nm、将构成第2层B2的铝的膜厚(厚度)设为50nm，则如图20所示，交叉波长达到450nm，与450nm相比更短波长侧的光La的情况下，铝与银相比反射率高，在与其相比更长波长侧的光Lb的情况下，银与铝相比反射率高。\n[0172] 另外，如图12所示，作为交叉波长的450nm以下的波长的光容易透过银，因此该透过的光照射至第2层B2的铝。\n[0173] 即，如图19所示，与450nm相比更短波长侧的光La被部分由银形成的第1层B1反射，透过第1层B1的光被由铝形成的第2层B2反射。\n[0174] 此外，与450nm相比更长波长侧的光Lb主要被第1层B1反射。\n[0175] 此外，在由第1层B1与第2层B2构成光反射层B的情况下，构成第2层B2的铝的膜厚(厚度)如果与10nm相比更厚，则几乎不透过光，因此第2层B2的膜厚(厚度)设为10nm以上。\n[0176] 另外，如果考虑提高耐腐蚀性，则构成第2层B2的铝的膜厚(厚度)期望厚至50nm以上。即，其理由在于，铝氧化而形成钝化态，但能够形成钝化态的层越厚，则耐久性越提高。\n[0177] 因此，在由第1层B1与第2层B2构成光反射层B的情况下，如果将第1层B1的银的膜厚(厚度)设为50nm、将第2层B2的铝的膜厚(厚度)设为50nm，则与铝的光吸收大的450nm相比更长波长侧的波长区域的光主要被第1层B1的银反射，透过银的450nm以下的光主要被第\n2层B2的铝反射，由此能够高效率地反射透过红外放射层A的光等。\n[0178] 像这样，在由第1层B1与第2层B2构成光反射层B的情况下，与交叉波长相比更长波长侧的光主要被第1层B1的银反射，透过银的与交叉波长相比更短波长侧光主要被第2层B2的铝反射，由此能够高效率地反射透过红外放射层A的光等。\n[0179] 其结果是，在由第1层B1与第2层B2构成光反射层B的放射冷却装置CP中，如果将第\n1层B1的膜厚(厚度)设为100nm以下且50nm以上，则能够充分地提高太阳光的反射率。\n[0180] 鉴于基于图10 图22的补充说明，如果再次考察图7的冷却能力(放射冷却能力)，~\n则在仅由第1层B1构成光反射层B的情况下，如果银的膜厚达到100nm以下，则太阳光透过放射冷却装置CP，将冷却对象D加热，因此放射冷却能力(放射冷却性能)降低。\n[0181] 因此，在仅由第1层B1构成光反射层B的情况下，与将银的膜厚(厚度)设为300nm而完全遮蔽太阳光的透过的情况相比，如果将银的膜厚(厚度)设为80nm，则放射冷却能力(放射冷却性能)降低约一成左右。\n[0182] 并且，如果将银的膜厚(厚度)设为低于40nm，冷却能力(放射冷却能力)大幅降低，在30nm以下的情况下，冷却对象D被加热。\n[0183] 与此相对地，在由第1层B1与第2层B2构成光反射层B的情况下，如上所述，如果第1层B1的银的厚度大于3.3nm，则放射冷却装置CP产生放射冷却能力(放射冷却性能)。\n[0184] 而且，形成第1层B1的银的厚度为50nm 100nm时，放射冷却装置CP的放射冷却能力~\n(放射冷却性能)与在仅由第1层B1构成光反射层B的情况(图2参照)下将银的厚度设为\n300nm时为相同能力。\n[0185] [防合金化透明层的补充说明]\n[0186] 如上所述，预想了如果在使第1层B1的银与第2层B2的铝接触的状态下经过长时间，则银与铝的合金化逐渐进行，光反射层B的太阳光的反射率变差，太阳光吸收增加，因此为了防止银与铝的合金化，在第1层B1与第2层B2之间设置防合金化透明层B3。\n[0187] 作为防止银与铝的合金化的防合金化透明层B3，可以考虑使透过第1层B1的银的光良好地透过的透明氮化膜和透明氧化膜。\n[0188] 如果追加说明，则本发明的放射冷却装置的光反射层B通过使透过第1层B1的银的紫外光至可见光区域的光被第2层B2的铝反射，减少了作为贵金属的银的使用量。\n[0189] 因此，需要使透过第1层B1的银的光尽可能透过构成防合金化透明层B3的透明氮化膜和透明氧化膜。\n[0190] 因此，构成防合金化透明层B3的透明氮化膜和透明氧化膜在紫外光至可见光区域中需要为透明，针对怎样的透明氮化膜和透明氧化膜是适合的进行考察。\n[0191] 首先，从化学反应性的观点出发进行聚焦。从化学反应性的观点出发进行聚焦时，优选以标准生成吉布斯自由能为参考进行筛选。金属A与氧气反应的下述(1)式的反应朝向标准生成吉布斯自由能小的方向进行。\n[0192] nA+mO2→AnO2m‑‑‑‑‑‑‑(1)\n[0193] 例如，与上述(1)式的反应相比下述的(2)式的反应的标准生成吉布斯自由能更小。\n[0194] nB+mO2→BnO2m‑‑‑‑‑‑‑(2)\n[0195] 在该情况下，如果将n摩尔(mol)的A和B与m摩尔(mol)的O混合，则平衡状态中全部的氧气与B键合。进一步，如果将1摩尔(mol)的AnO2m和n摩尔(mol)的B混合，则均变化为A和BnO2m。\n[0196] 即，在将第1层B1的银(Ag)和第2层B2的铝(Al)半永久地设为金属的情况下，为了将在第1层B1与第2层B2之间夹持的透明氮化膜和透明氧化膜半永久地设为透明性高的状态，重要的是选择透明氮化膜和透明氧化膜的标准生成吉布斯自由能与银、铝相比更小的材料作为透明氮化膜、透明氧化膜的材料。\n[0197] 具体而言，有下述候选。应予说明，针对透明氧化膜的材料，由于铝的氧扩散性低，因此即使选择与铝的标准生成能量相比更高的材料也没有问题。\n[0198] (透明氮化膜的具体例)\n[0199] 在透明氮化膜的情况下，可以选择标准生成吉布斯自由能等于或小于银和铝的材料。\n[0200] 即，由于Ag3N(+315kJ/mol)、AlN(‑287kJ/mol)，因此与Al的‑287kJ/mol相比更小的材料为佳，而且期望紫外至可见区域中透明的材料。\n[0201] 作为满足这样的条件的材料，具体而言，可以举出Si3N4(‑676kJ/mol)、AlN(‑\n287kJ/mol)。\n[0202] (透明氧化膜的具体例)\n[0203] 在透明氧化膜的情况下，可以选择标准生成吉布斯自由能变化等于或小于银的材料。\n[0204] 即，因为是Ag2O(‑11kJ/mol)，因此可以选择标准生成吉布斯自由能小于‑11kJ/mol的材料。\n[0205] 应予说明，如上所述，在透明氧化膜的情况下，即使使用与铝的氧化物Al2O3的标准生成吉布斯自由能(‑1582kJ/mol)相比更大的材料也没有问题。其理由在于，Al2O3是氧扩散性极低的材料。\n[0206] 如果示出具体例来说明，则在使Al2O3与标准生成吉布斯自由能低的氧化物X密合的情况下，该氧化物X内的原子1~2层左右的氧被Al脱除而变化为X和Al2O3，另一方面，Al2O3的氧扩散性极小，因此氧化物X中的氧无法扩散至Al。\n[0207] 其结果是，在透明氧化膜的情况下，可以选择标准生成吉布斯自由能小于‑11kJ/mol的材料，且期望在紫外至可见区域中透明的材料。\n[0208] 如果列举满足这样的条件的材料，则可以举出以下那样的材料。应予说明，以族进行分类，但族的全部氧化物在透明性和标准生成吉布斯自由能的方面并非都优异，仅选出满足上述条件的氧化物来记载。\n[0209] IA族元素氧化物：Li2O(‑561kJ/mol)、Na2O(‑375kJ/mol)、K2O(‑320kJ/mol)[0210] IIA族元素氧化物：BeO(‑580kJ/mol)、MgO(‑569kJ/mol)、CaO(‑604kJ/mol)、SrO(‑\n592kJ/mol)、BaO(‑520kJ/mol)\n[0211] IVB族元素氧化物：TiO2(‑884kJ/mol)、ZrO2(‑1042kJ/mol)、HfO2(‑1088kJ/mol)[0212] VB族元素氧化物：Nb2O5(‑1766kJ/mol)、Ta2O5(‑1911kJ/mol)\n[0213] IIIA族元素氧化物：B2O3(‑1194kJ/mol)、Al2O3(‑1582kJ/mol)、Ga2O3(‑998kJ/mol)[0214] IVA族元素氧化物：SiO2(‑856kJ/mol)、GeO2(‑500kJ/mol)、SnO2(‑856kJ/mol)[0215] 另外，作为通过溅射等而制膜的材料，有Al2O3(‑1582kJ/mol)、SiO2(‑856kJ/mol)、TiO2(‑884kJ/mol)、ZrO2(‑1042kJ/mol)、HfO2(‑1088kJ/mol)、Nb2O5(‑1766kJ/mol)、Ta2O5(‑\n1911kJ/mol)，这些材料容易制膜。\n[0216] 应予说明，如前所述，Al2O3的氧扩散性低而反应速度极慢，但标准生成吉布斯自由能与Al2O3(‑1582kJ/mol)相比更大的(负向更小)材料中的氧随时间被Al夺取，在数十年之类的长期视点上，光学特性容易变化。在用于在意因长期使用而导致的随时间变化的用途的情况下，作为透明氧化膜，可以选择Al的氧化物、即Al2O3、或Nb2O5(‑1766kJ/mol)、Ta2O5(‑\n1911kJ/mol)。在该情况下，不发生因Al与透明氧化膜的反应而导致的反射率的随时间变化。\n[0217] (透明氮化膜和透明氧化膜的优越性)\n[0218] 作为防合金化透明层B3，针对选择透明氮化膜和透明氧化膜中哪一者更好进行考虑。作为结论，在制作方面，使用透明氮化膜更好。\n[0219] 银的氮化物(Ag3N)和氧化物(Ag2O)均为黑色。第1层B1的银的膜厚薄、透过紫外至可见区域的光，因此如果生成银的氮化物或氧化物，则透过第1层B1的银的光被吸收，故而在日照下的放射冷却性能显著降低。即，银的氮化膜和氧化膜即使为少量也不能形成。\n[0220] 着眼于标准生成吉布斯自由能，作为合金化透明层，考虑透明氮化膜和透明氧化膜中哪一者是合适的。\n[0221] Ag3N的标准生成吉布斯自由能为+315kJ/mol，Ag2O的标准生成吉布斯自由能为‑\n11kJ/mol。即，标准生成吉布斯自由能为正的值的Ag3N非常不稳定，Ag与N2分离存在的情况更稳定。与此相对地，标准生成吉布斯自由能为负的值的Ag2O形成黑色的氧化银的情况与Ag和O2分离的情况相比更稳定。\n[0222] 首先，考虑防合金化透明层B3为透明氧化膜的情况。如图25所示，在将防合金化透明层B3设为透明氧化膜的情况下，在该透明氧化膜的成膜时，在第1层B1与防合金化透明层B3之间，有可能银氧化得到的氧化银E形成为膜状。应予说明，在防合金化透明层B3与第2层B2之间，无论是何种透明氧化膜的材料，从标准生成吉布斯自由能的观点出发，形成Al2O3。\n[0223] 例如，假定通过溅射实施所有膜的成膜。\n[0224] 另外，溅射是将等离子体中的自由基化的气体作为动能给予靶材料，使由此击出的材料层叠在样品上的手段。\n[0225] 此外，一般而言，在将氧化物制膜时，用在等离子体中加入氧气制成氧自由基的气体进行制膜。\n[0226] 并且，Al2O3、SiO2那样的氧化物的成膜速率一般极慢，因此使用击出Al、Si之类的溅射速度快的氧化前的靶，在等离子体中大量加入氧气，在样品表面使氧气与靶材料反应，制作氧化物的方法。应予说明，该方法被称为“反应性溅射”。\n[0227] 如果通过这样的方法进行溅射成膜，则靠近样品大量存在反应性高的氧自由基，因此在成膜初期氧气与银反应，形成黑色的氧化银E(参照图23)。\n[0228] 银的标准生成能量与大部分的透明氧化物的标准生成能量相比在负向更小。其意指如上所述，与氧存在于银中相比，存在于透明氧化物中的情况更稳定。然而，在成膜的氧化膜中不存在氧缺陷的情况下，氧化银中的氧无处可去，因此氧化银不会变化为银。\n[0229] 此外，如果经由透明氧化膜而存在的Al接受氧化银的氧从而变化为Al2O3，Ag2O消灭，但铝氧化而得到的Al2O3如上所述，氧扩散性极低，反应立刻停止，因此不存在氧化银中的氧能够充分移动的去向。\n[0230] 因此，暂时形成的氧化银E不会消失。并且，如上所述，氧化银E是有色氧化物，因此吸收透过第1层B1的银的光，故而在日照下的放射冷却性能显著降低。\n[0231] 应予说明，至此针对通过溅射制作氧化物的情况进行了说明，但在例如通过蒸镀法制膜的情况下，不形成自由基，因此能够抑制氧化银E的形成。然而，在蒸镀中也被加热的氧化物靶中的氧因热而容易脱除，由此有时形成氧化银E，因此需要慎重设定条件。根据以上，可以认为在防合金化透明层B3中也能够使用氧化物，但对成膜方法产生较多制约。\n[0232] 鉴于以上，作为防合金化透明层B3，可以认为与透明氧化膜相比透明氮化膜是更适合的。其理由在于，即使在不局限于溅射、蒸镀的粗糙条件下制膜(即使提高生产率)，也能够防止银的变色。\n[0233] 另外，如上所述，Ag3N(+315kJ/mol)非常不稳定，Ag和N2分离存在的情况更稳定。由此，在任意条件下进行成膜，在溅射、蒸镀程度的能量下，本身也不会形成银的氮化物(黑色)。\n[0234] 因此，如果作为防合金化透明层B3而使用透明氮化膜，则成膜的变化极丰富，因此可以认为作为防合金化透明层B3，适合使用透明氮化膜。\n[0235] [关于防合金化透明层的厚度]\n[0236] 如上所述，说明作为防合金化透明层B3，能够使用透明氮化膜和透明氧化膜中任一者，但鉴于制作方面，透明氮化膜更优异。\n[0237] 接着，研究防合金化透明层B3的厚度(膜厚)。\n[0238] 作为防合金化透明层B3的厚度(膜厚)，可以认为优选以400nm以下的波长之中的任一波长作为共振波长的厚度，进一步更优选为以300nm以下的波长之中的任一波长作为共振波长的厚度。\n[0239] 如果加以说明，等离激元共振波长根据第1层B1的银、防合金化透明层B3和第2层B2的铝的折射率分布而正确地确定，但可以通过下述的(3)式而估算。\n[0240] λ=L*4*n/m‑‑‑‑‑‑‑(3)\n[0241] 应予说明，λ为共振波长，L为膜厚，n为计算波长下的折射率，m为任意的自然数。\n[0242] 太阳光谱在大概波长300 4000nm的范围存在。与400nm相比更长波长侧的太阳光~\n强度(光能量)强，但300 400nm的紫外线区域的光位于太阳光谱的尾部，因此能量上不大。\n~\n[0243] 因此，400nm以下的短波长侧的光吸收在设计放射冷却材料方面是允许的。即，设计氮化膜的厚度，使最大的共振波长(m=1时的波长)在400nm以下的短波长侧即可(参照下述(4)式)。\n[0244] L＜λ/(4*n)=400/n400nm/4‑‑‑‑‑‑‑‑(4)\n[0245] 应予说明，n400nm是波长为400nm时的折射率。\n[0246] 并且，即使最大共振波长为400nm以下也能够在日照下冷却，但期望的是，不增大紫外线的吸收的结构是更良好地冷却的结构。因此，以共振波长存在于300nm以下的短波长侧的方式设计即可。\n[0247] 即，特别期望为满足L＜λ/(4*n)=300/n300nm/4的厚度。\n[0248] 以透明氮化膜为氮化硅(Si2N3)的情况为例具体说明。\n[0249] 氮化硅的n400nm=2.1，n300nm=2.17。因此，在氮化硅的情况下，膜厚47nm以下为佳，特别期望为34nm以下。\n[0250] 图23和图24是示出下述情况时的光反射层B的反射率的图：在将放射冷却装置CP构成为由厚度1mm的TEMPAX形成红外放射层A，将光反射层B的第1层B1设为膜厚为50nm的银，将光反射层B的第2层B2设为膜厚为50nm的铝，由膜厚为5nm的氧化铝(Al2O3)形成密合层\n3，由膜厚为30nm的二氧化硅(SiO2)形成防氧化层4，且使光反射层B具有防合金化透明层B3的形态的情况下(参照图2)，改变作为透明氮化膜的Si3N4、作为透明氧化膜的Al2O3的厚度时。\n[0251] 即，如图23所示，氮化硅(Si3N4)的膜厚为50nm(~47nm)时，在与400nm相比略微短波长侧出现因等离激元共振而导致的吸收。如果氮化硅的膜厚达到30nm( 34nm)，则源自等离~\n激元共振的吸收隐藏在银原本具有的300nm附近的吸收率中，变得不醒目。即，如果设为期望的结构，则由氮化硅(Si3N4)形成的透明氮化膜的存在不会贡献于太阳光的吸收。\n[0252] 透明氧化膜与透明氮化膜折射率显著不同，如果将透明氧化膜设为氧化铝(Al2O3)，则n400nm为1.67，n300nm为1.70。\n[0253] 因此，如果进行共振波长的计算，如图24所示，在透明氧化膜为氧化铝(Al2O3)的情况下，膜厚为60nm以下为佳，特别期望为44nm以下。\n[0254] 应予说明，考虑到防止由材料的热膨胀率的区别而引起的因剪切应力而导致的剥离，防合金化透明层B3的厚度(膜厚)越薄越好。\n[0255] [其他实施方式]\n[0256] 以下，列出其他实施方式。\n[0257] (1)上述实施方式中，例示出以红外放射层A作为基板，层叠第1层B1、防合金化透明层B3和第2层B2的情况，但可以对与红外放射层A不同的其他基板，以层叠第2层B2、防合金化透明层B3和第1层B1的形态形成光反射层B，以红外放射层A和光反射层B重合的形态进行层叠。在该情况下，在红外放射层A与光反射层B之间，只要能够传热，则可以存在一定的间隙。\n[0258] (2)上述实施方式中，例示出具有防氧化层4的情况，由铝形成的第2层B2的膜厚(厚度)充分的厚的情况等下，可以省略防氧化层4。\n[0259] (3)上述实施方式中，详细说明了由银形成第1层B1的情况，但由银合金形成第1层B1的情况下的膜厚(厚度)可以设为与由银形成第1层B1的情况的膜厚(厚度)相等。\n[0260] (4)上述实施方式中，详细说明了由铝形成第2层B2的情况，但由铝合金形成第2层B2的情况下的膜厚(厚度)可以设为与由铝形成第2层B2的情况的膜厚(厚度)相等。\n[0261] 应予说明，上述实施方式(包括其他实施方式，以下相同)中公开的构成只要不产生矛盾，则能够与其他实施方式中公开的构成组合应用，此外，本说明书中公开的实施方式是例示，本发明的实施方式不限于此，在不脱离本发明的目的的范围内，可以适当改变。\n[0262] 附图标记说明\n[0263] 3    密合层\n[0264] 4    防氧化层\n[0265] A    红外放射层\n[0266] B    光反射层\n[0267] B1   第1层\n[0268] B2   第2层\n[0269] B3   防合金化透明层。