零能源损耗率热电厂的燃蒸循环热电冷三联供系统与方法

1.一种零能源损耗率热电厂的燃蒸循环热电冷三联供系统，包括燃机、余热锅炉、汽轮机、发电机、锅炉给水加热器组、空冷或水冷凝汽器，以及与各设备相连集成为一整体系统的由包括各动力设备、电动阀件组成的能源输配管网与包括计算机、温度压力及流量传感器组成的运行控制网络，其特征在于，该系统还包括大温差吸收式乏汽回收热泵、大温差吸收式烟气回收热泵、烟气冷凝回收采集装置、首站汽水换热器、吸收式热泵/制冷一体机，其中，所述余热锅炉的高温烟气进口与燃机的高温排烟口相连，余热锅炉的高温烟气出口经由烟道通过烟气冷凝回收采集装置后与其排烟管道相通，余热锅炉的高压蒸汽出口通过高压蒸汽管道与汽轮机的主蒸汽进口相连，余热锅炉的中压蒸汽出口通过中压蒸汽管道与汽轮机的中压抽汽出口相连后，并分别与大温差吸收式乏汽回收热泵的发生器进口、大温差吸收式烟气回收热泵的发生器进口和首站汽水换热器的高温侧进口相连，经大温差吸收式乏汽回收热泵的发生器回水口、大温差吸收式烟气回收热泵的发生器回水口和首站汽水换热器的低温侧回水口与锅炉给水加热器组的高温侧进口相连，余热锅炉的排烟出口与烟气冷凝回收采集装置的高温烟气侧进口相连，烟气冷凝回收采集装置的载热介质通过动力设备与大温差吸收式烟气回收热泵的蒸发器相连，烟气冷凝回收采集装置的低温烟气侧出口通过冷凝烟囱排向大气，汽轮机的乏汽同时与空冷或水冷凝汽器的乏汽侧进口和大温差吸收式乏汽回收热泵的蒸发器的热源侧进口相连，空冷或水冷凝汽器的凝结水出口与大温差吸收式乏汽回收热泵的蒸发器的热源侧出口相连后经增压泵与大温差吸收式乏汽回收热泵的吸收器或冷凝器的冷却侧进口相连，并经阀门后与大温差吸收式乏汽回收热泵的吸收器或冷凝器的冷却侧出口和余热锅炉的锅炉给水加热器组的低温进口相连，大温差吸收式乏汽回收热泵和大温差吸收式烟气回收热泵中包括冷凝器和吸收器的一次网回水加热侧的进出口通过阀门组件相连，再通过串联阀门与首站汽水换热器的一次网回水加热侧的进口相连，并通过旁通阀门与首站汽水换热器的一次网回水加热侧的出口相连后，通过一次网循环泵与用户热力站的吸收式热泵/制冷一体机的热源侧相连。
2.如权利要求1所述系统，其特征在于，所述大温差吸收式烟气回收热泵为多工况溴化锂吸收式热泵机组，其中进入其蒸发器的低温热源类型为烟气冷凝回收采集装置的冷却循环水或烟气，进入其吸收器和冷凝器的冷却水为大温差工况的20～35℃的一次网回水、常规温差工况的40～70℃的一次网回水、25～45℃的空冷或水冷凝汽器的凝结水或由大温差吸收式乏汽回收热泵的吸收器和冷凝器出来的40～70℃的一次网加热水，进入其发生器的驱动热源为0.2～1.0MPa的中压蒸汽、80～170℃的热水或400～200℃的高温烟气。
3.如权利要求1所述系统，其特征在于，所述大温差吸收式乏汽回收热泵为多工况溴化锂吸收式热泵机组，其中进入其蒸发器的低温热源类型包括汽轮机乏汽和空冷或水冷凝汽器的冷却循环水，进入其吸收器和冷凝器的冷却水包括大温差工况的20～35℃的一次网回水、常规温差工况的40～70℃的一次网回水或25～45℃的空冷或水冷凝汽器的凝结水，进入其发生器的驱动热源为0.2～1.0MPa的中压蒸汽或80～170℃的热水。
4.权利要求1所述系统，其特征在于，所述吸收式热泵/制冷一体机为冬季运行于第一种吸收式热泵工况和夏季运行于采用80～130℃热水驱动、冷冻水出口温度达到7～20℃以上的高温型吸收式制冷机工况的大温差双工况型溴化锂吸收式热泵机组。
5.如权利要求1所述系统，其特征在于，所述烟气冷凝回收采集装置采用高耐腐蚀性烟气－水型大温差换热装置，连接该装置的输送动力设备采用水泵，大温差吸收式烟气回收热泵的蒸发器采用循环水与吸收式热泵冷剂水间壁式换热结构。
6.如权利要求1所述系统，其特征在于，所述烟气冷凝回收采集装置采用烟气导流与烟量控制结构，连接该装置的输送动力设备采用烟气通风机结构，大温差吸收式烟气回收热泵的蒸发器采用高耐腐蚀性烟气与吸收式热泵冷剂水间壁式换热结构。
7.一种采用如权利要求1所述系统的全年运行调节方法，其特征在于，该方法采用基于吸收式换热余热回收与大温差供热技术，具体包括：
S1当进入冬季采暖阶段：根据室外气象条件和供热用户热力需求的变化，以最大程度回收乏汽和烟气余热为目标调节汽轮机的乏汽进入大温差吸收式乏汽回收热泵的蒸发器与空冷或水冷凝汽器的比例，调节余热锅炉的中压蒸汽与汽轮机的中压抽汽及其进入大温差吸收式烟气回收热泵、大温差吸收式乏汽回收热泵的发生器和首站汽水换热器的比例，供热回水全部进入大温差吸收式烟气回收热泵或大温差吸收式乏汽回收热泵的一次网回水加热侧并被加热到85～90℃，直接或经首站汽水换热器继续加热到110～130℃左右后送入一次网供水干管，大温差吸收式乏汽回收热泵的蒸发器的热源侧的乏汽凝结水出水或空冷或水冷凝汽器的凝结水出水直接进入锅炉给水加热器组，或者当经大温差吸收式烟气回收热泵或大温差吸收式乏汽回收热泵的一次网回水加热侧加热后的一次网回水温度未达到85～90℃时进入大温差吸收式乏汽回收热泵的吸收器或冷凝器并被加热到不超过
85～90℃后送入锅炉给水加热器组加热，一次网供水由一次网循环泵送入用户热力站的吸收式热泵/制冷一体机放热后温度降低到20～30℃左右，并返回大温差吸收式烟气回收热泵或大温差吸收式乏汽回收热泵的一次网回水加热侧进口，同时根据室外天气及各热力站用户逐时热负荷需要调节一次网供回水温度和流量，和调节吸收式热泵/制冷一体机加热二次网采暖及生活热水循环回水的温升；
S2当进入夏季供冷阶段：根据室外气象条件和供热用户热力需求的变化，以最大程度回收乏汽和烟气余热为目标调节汽轮机的乏汽进入大温差吸收式乏汽回收热泵的蒸发器与空冷或水冷凝汽器的比例，调节余热锅炉的中压蒸汽与汽轮机的中压抽汽及其进入大温差吸收式烟气回收热泵、大温差吸收式乏汽回收热泵的发生器和首站汽水换热器的比例，供热回水全部进入大温差吸收式烟气回收热泵或大温差吸收式乏汽回收热泵的一次网回水加热侧并被加热到85～90℃，直接或经首站汽水换热器继续加热到110～130℃左右后送入一次网供水干管，大温差吸收式乏汽回收热泵的蒸发器的热源侧的乏汽凝结水出水或空冷或水冷凝汽器的凝结水出水直接进入锅炉给水加热器组，或者当经大温差吸收式烟气回收热泵或大温差吸收式乏汽回收热泵的一次网回水加热侧加热后的一次网回水温度未达到85～90℃时进入大温差吸收式乏汽回收热泵的吸收器或冷凝器并被加热到不超过
85～90℃后送入锅炉给水加热器组加热，一次网供水由一次网循环泵送入用户热力站的吸收式热泵/制冷一体机放热后温度降低到40～60℃左右，并返回大温差吸收式烟气回收热泵或大温差吸收式乏汽回收热泵的一次网回水加热侧进口，同时根据室外天气及各热力站用户逐时热负荷需要调节一次网供回水温度和流量，和调节吸收式热泵/制冷一体机的制冷侧的二次网供冷循环回水的温降，以及有生活热水需求时调节夏季冷却侧回水的温升；
S3当进入非空调采暖的过渡阶段：根据供热用户热力需求的变化，以最大程度回收乏汽和烟气余热为目标调节汽轮机的乏汽进入大温差吸收式乏汽回收热泵的蒸发器与空冷或水冷凝汽器的比例，调节余热锅炉的中压蒸汽与汽轮机的中压抽汽及其进入大温差吸收式烟气回收热泵、大温差吸收式乏汽回收热泵的发生器的比例，供热回水全部进入大温差吸收式烟气回收热泵或大温差吸收式乏汽回收热泵的一次网回水加热侧并被加热到85～
98℃，直接送入一次网供水干管，大温差吸收式乏汽回收热泵的蒸发器的热源侧的乏汽凝结水出水或空冷或水冷凝汽器的凝结水出水进入大温差吸收式乏汽回收热泵的吸收器或冷凝器并被加热到不超过85～90℃后送入锅炉给水加热器组加热，一次网供水由一次网循环泵送入用户热力站的吸收式热泵/制冷一体机放热后温度降低到40～60℃左右，并返回大温差吸收式烟气回收热泵或大温差吸收式乏汽回收热泵的一次网回水加热侧进口，同时根据室外天气及各热力站用户逐时热负荷需要调节一次网供回水温度和流量，和调节吸收式热泵/制冷一体机加热二次网生活热水循环回水的温升。

零能源损耗率热电厂的燃蒸循环热电冷三联供系统与方法\n技术领域\n[0001] 本发明属于燃蒸联合循环热电冷三联供技术领域，特别涉及零能源损耗率热电厂的燃蒸循环热电冷三联供系统与方法。\n背景技术\n[0002] 目前中国北方地区供暖的主要系统形式是：热电联产、区域锅炉房和分散采暖各占约1/3，其中一次能源利用效率最高、减排效果最好、经济性最合理的热电联产的推广应用受到难以大规模扩展热网规模及其供热能力等因素的限制，亟需采取更好的技术路线与政策规划加以推广。清华大学江亿院士和付林教授等创造性地开发了基于吸收式换热进行乏汽余热回收供热和大温差换热大幅降低一次网回水温度的相关专利技术，即在热电厂采用吸收式热泵由中压抽汽驱动热泵回收汽轮机乏汽的冷凝热，将可使热电厂能源利用效率提高15～25％；大幅提高供回水温差以增大管网载热能力达60～80％以上，在中国以燃煤热电联产系统为主的集中供热领域具有突破性意义。\n[0003] 另一方面，随着中国对环境保护的要求日益提高，天然气作为清洁燃料的大面积推广并用于供热及发电领域已经形成一个重要发展趋势，但是与燃煤型热电联产系统相比，天然气作为燃料的热电联产系统的一次能源利用效率及其经济性未必显著，甚至设计流程与热网状况未臻优化的情况下反而并不比天然气直接燃烧供热或先发电再驱动热泵系统供热节能、省钱，其原因包括：小容量燃气锅炉效率很高而供热半径小、热量损耗及热网输配电耗小；天然气发电效率高、电力易于远距离输送而热泵效率达到一定水平即可保证较好的经济性；天然气可远距离输送到用户区域，而集中热网的热水或蒸汽远距离输送电耗及散热损失大幅增加；燃蒸联合循环(CCPP)的空气过量系数比燃气锅炉大一倍以上导致排烟损失过大，且天然气燃烧排烟本来就比煤燃烧排烟的潜热损失大得多，而传统的CCPP流程难以回收利用该余热，由此导致CCPP热力系统能量损失严重；汽轮机乏汽余热损耗巨大等。由此，与燃煤型热电联产相比，传统的CCPP往往在较小区域具有较佳的一次能源利用效率，在更大区域供热领域其综合效益并不具有优越性。\n[0004] CCPP热电厂供热发电的通常流程中，在冬季发电率约占天然气低位发热量的\n20～35％，约有40～50％用于供热，约有占汽轮机主蒸汽15～30％以上的热量需要通过凝汽器从冷却塔或空冷岛释放到大气中，其中燃机、余热锅炉及发电机等的本体散热损失、机械损失及烟气损失及电厂自用电等约占25～30％，即CCPP热电厂的一次能源热效率通常只有约70～75％。在夏季发电率可达到35～40％以上，少量热能通过热力管网送往宾馆酒店等某些热用户用于制取生活热水等，但是大部分热量则被白白释放到大气中。对于终端热用户，冬季通过热力站换热进行采暖，夏季则另设一套电制冷或吸收式制冷系统等解决空调供冷问题。联接热电厂(及集中锅炉房)和终端用户的热力站设置有大型换热器用于产生所需参数的供热循环水，同时由于供回水温差有限，需要设置大型水泵以提供动力。\n[0005] 经估算可知，如果能有效回收汽轮机乏汽能量，可提升热电厂一次能源利用率达\n10～15％；而如果将余热锅炉排烟温度降低到20～30℃并充分回收其中的潜热和部分显热，则可提升热电厂一次能源利用率达15～20％以上。由此，如采取合理的技术路线，可将热电厂一次能源利用率提高25～35％左右，从而使热电厂有效能源输出量占一次能源低位发热量的比例达到95～100％甚至更高。当CCPP系统实现了100％的一次能源利用效率时，即可认为该热力系统实现了无能源损耗，这就是采用新型技术路线的燃蒸循环热电冷三联供系统实现“零能源损耗率热电厂”的技术即节能性的涵义所在。\n[0006] 在区域空调供冷领域，基于传统技术路线中空调冷水的供回水温差通常不超过\n5～9℃，则要承担较大的区域供冷负荷则其一次网循环水量极大，乃至于在距离较大时其输送电耗过大而完全失去其节能性和经济性，因此，从应用实践的角度看，区域供冷仍然是一个并不成熟的技术领域，目前中国几个有限的具有一定规模的区域供冷案例的运营维持主要是依靠具体的售热价格等经济因素，而非真正实现了合理的节能效果。由此，区域供冷的真正大规模应用是以必须解决大温差远距离供能为前提的。\n[0007] 同时，本申请的共同发明人分别开发了采用吸收式热泵回收汽轮机乏汽或冷却塔循环水余热等用于将乏汽凝结水加热到85～90℃后再经各级加热器加热后送入锅炉的锅炉给水预热技术，可节省抽汽用于发电和有效降低锅炉发电煤耗；同时开发了多种涉及供应高温冷冻水或制取生活热水的吸收式热泵技术及相关系统集成技术。由此结合诸如空调用户侧的独立调湿降温系统技术等，即可将夏季供冷期间的热电厂能源综合利用效益提升到更高水平。\n[0008] 但是，如何从进行热力系统整体优化设计的角度出发，更有效的采用上述各项具有创新性的技术和已有传统热利用技术，最大程度的利用各级能量品位的能源资源驱动发电、供热、空调供冷设备，以获得最高一次能源利用效率、最佳环境保护效益和经济社会效益，仍需探讨关于供热与供冷的具有整体性和实用化的解决思路、集成系统和优化设计方法。\n发明内容\n[0009] 本发明的目的是为更有效的采用上述各项具有创新性的技术和已有传统热利用技术，提出一种零能源损耗率热电厂的燃蒸循环热电冷三联供系统与方法，可将天然气热电厂和热网用户作为一个整体，将其所涉及的燃料、蒸汽、电力、循环热水、采暖、生活热水、供冷等的能源生产、供应、输配、使用及其排放作为一个系统，以能源综合梯级利用及其经济性的整体最优为目标，采用最新技术成果为基础集成为一个实现零能源损耗率热电厂的发电、供热、空调新体系，最大程度的利用各级能量品位的能源资源驱动发电、供热、空调供冷设备，以获得最高一次能源利用效率、最佳环境保护效益和经济社会效益。\n[0010] 本发明提出的零能源损耗率热电厂的燃蒸循环热电冷三联供系统与方法，包括燃机、余热锅炉、汽轮机、发电机、锅炉给水加热器组、空冷或水冷凝汽器，以及与各设备相连集成为一整体系统的由包括各动力设备、电动阀件组成的能源输配管网与包括计算机、温度压力及流量传感器组成的运行控制网络，其特征在于，该系统还包括大温差吸收式乏汽回收热泵、大温差吸收式烟气回收热泵、烟气冷凝回收采集装置、首站汽水换热器、吸收式热泵/制冷一体机，其中，所述余热锅炉的高温烟气进口与燃机的高温排烟口相连，余热锅炉的高温烟气出口经由烟道通过烟气冷凝回收采集装置后与其排烟管道相通，余热锅炉的高压蒸汽出口通过高压蒸汽管道与汽轮机的主蒸汽进口相连，余热锅炉的中压蒸汽出口通过中压蒸汽管道与汽轮机的中压抽汽出口相连后，并分别与大温差吸收式乏汽回收热泵的发生器进口、大温差吸收式烟气回收热泵的发生器进口和首站汽水换热器的高温侧进口相连，经大温差吸收式乏汽回收热泵的发生器回水口、大温差吸收式烟气回收热泵的发生器回水口和首站汽水换热器的低温侧回水口与锅炉给水加热器组的高温侧进口相连，余热锅炉的排烟出口与烟气冷凝回收采集装置的高温烟气侧进口相连，烟气冷凝回收采集装置的载热介质通过动力设备与大温差吸收式烟气回收热泵的蒸发器相连，烟气冷凝回收采集装置的低温烟气侧出口通过冷凝烟囱排向大气，汽轮机的乏汽同时与空冷或水冷凝汽器的乏汽侧进口和吸收式乏汽余热回收热泵的蒸发器的热源侧进口相连，空冷或水冷凝汽器的凝结水出口与吸收式乏汽余热回收热泵的蒸发器的热源侧出口相连后经增压泵与大温差吸收式乏汽回收热泵的吸收器或冷凝器的冷却侧进口相连，并经阀门后与大温差吸收式乏汽回收热泵的吸收器或冷凝器的冷却侧出口和余热锅炉的锅炉给水加热器组的低温进口相连，大温差吸收式乏汽回收热泵和大温差吸收式烟气回收热泵中包括冷凝器和吸收器的一次网回水加热侧的进出口通过阀门组件相连，再通过串联阀门与首站汽水换热器的一次网回水加热侧的进口相连，并通过旁通阀门与首站汽水换热器的一次网回水加热侧的出口相连后，通过一次网循环泵与用户热力站的吸收式热泵/制冷一体机的热源侧相连。\n[0011] 本发明提出上述系统的全年运行调节方法，采用基于吸收式换热余热回收与大温差供热技术，具体包括：\n[0012] S1当进入冬季采暖阶段：根据室外气象条件和供热用户热力需求的变化，以最大程度回收乏汽和烟气余热为目标调节汽轮机的乏汽进入大温差吸收式乏汽回收热泵的蒸发器与空冷或水冷凝汽器的比例，调节余热锅炉的中压蒸汽与汽轮机的中压抽汽及其进入大温差吸收式烟气回收热泵、大温差吸收式乏汽回收热泵的发生器和首站汽水换热器的比例，供热回水全部进入大温差吸收式烟气回收热泵或大温差吸收式乏汽回收热泵的一次网回水加热侧并被加热到85～90℃，直接或经首站汽水换热器继续加热到110～130℃左右后送入一次网供水干管，大温差吸收式乏汽回收热泵的蒸发器的热源侧的乏汽凝结水出水或空冷或水冷凝汽器的凝结水出水直接进入锅炉给水加热器组，或者当经大温差吸收式烟气回收热泵或大温差吸收式乏汽回收热泵的一次网回水加热侧加热后的一次网回水温度未达到85～90℃时进入大温差吸收式乏汽回收热泵的吸收器或冷凝器并被加热到不超过\n85～90℃后送入锅炉给水加热器组加热，一次网供水由一次网循环泵送入用户热力站的吸收式热泵/制冷一体机放热后温度降低到20～30℃左右，并返回大温差吸收式烟气回收热泵或大温差吸收式乏汽回收热泵的一次网回水加热侧进口，同时根据室外天气及各热力站用户逐时热负荷需要调节一次网供回水温度和流量，和调节吸收式热泵/制冷一体机加热二次网采暖及生活热水循环回水的温升；\n[0013] S2当进入夏季供冷阶段：根据室外气象条件和供热用户热力需求的变化，以最大程度回收乏汽和烟气余热为目标调节汽轮机的乏汽进入大温差吸收式乏汽回收热泵的蒸发器与空冷或水冷凝汽器的比例，调节调节余热锅炉的中压蒸汽与汽轮机的中压抽汽及其进入大温差吸收式烟气回收热泵、大温差吸收式乏汽回收热泵的发生器和首站汽水换热器的比例，供热回水全部进入大温差吸收式烟气回收热泵或大温差吸收式乏汽回收热泵的一次网回水加热侧并被加热到85～90℃，直接或经首站汽水换热器继续加热到110～130℃左右后送入一次网供水干管，大温差吸收式乏汽回收热泵的蒸发器的热源侧的乏汽凝结水出水或空冷或水冷凝汽器的凝结水出水直接进入锅炉给水加热器组，或者当经大温差吸收式烟气回收热泵或大温差吸收式乏汽回收热泵的一次网回水加热侧加热后的一次网回水温度未达到85～90℃时进入大温差吸收式乏汽回收热泵的吸收器或冷凝器并被加热到不超过85～90℃后送入锅炉给水加热器组加热，一次网供水由一次网循环泵送入用户热力站的吸收式热泵/制冷一体机放热后温度降低到40～60℃左右，并返回大温差吸收式烟气回收热泵或大温差吸收式乏汽回收热泵的一次网回水加热侧进口，同时根据室外天气及各热力站用户逐时热负荷需要调节一次网供回水温度和流量，和调节吸收式热泵/制冷一体机的制冷侧的二次网供冷循环回水的温降，以及有生活热水需求时调节夏季冷却侧回水的温升；\n[0014] S3当进入非空调采暖的过渡阶段：根据供热用户热力需求的变化，以最大程度回收乏汽和烟气余热为目标调节汽轮机的乏汽进入大温差吸收式乏汽回收热泵的蒸发器与空冷或水冷凝汽器的比例，调节调节余热锅炉的中压蒸汽与汽轮机的中压抽汽及其进入大温差吸收式烟气回收热泵、大温差吸收式乏汽回收热泵的发生器的比例，供热回水全部进入大温差吸收式烟气回收热泵或大温差吸收式乏汽回收热泵的一次网回水加热侧并被加热到85～98℃，直接送入一次网供水干管，大温差吸收式乏汽回收热泵的蒸发器的热源侧的乏汽凝结水出水或空冷或水冷凝汽器的凝结水出水进入大温差吸收式乏汽回收热泵的吸收器或冷凝器并被加热到不超过85～90℃后送入锅炉给水加热器组加热，一次网供水由一次网循环泵送入用户热力站的吸收式热泵/制冷一体机放热后温度降低到40～60℃左右，并返回大温差吸收式烟气回收热泵或大温差吸收式乏汽回收热泵的一次网回水加热侧进口，同时根据室外天气及各热力站用户逐时热负荷需要调节一次网供回水温度和流量，和调节吸收式热泵/制冷一体机加热二次网生活热水循环回水的温升。\n[0015] 本发明的技术特点及有益效果：\n[0016] 本发明系统应用了清华大学江亿院士、付林教授和本专利发明者等的最新专利技术成果，如燃蒸联合循环技术、热电厂采用吸收式热泵回收乏汽热量、深度回收烟气余热、热力站采用吸收式热泵代替超过换热器以大幅提升热网供回水温差、吸收式热泵吸收乏汽余热提高锅炉给水温度、多种专用吸收式热泵及系统集成技术等；本发明的创新点在于，以上述技术措施为基础建立了可实际应用于整个燃蒸联合循环热电冷联产热力系统的集成技术体系，其中热力站采用的吸收式热泵集冬季制热与夏季制冷于一体，其工况不同于常规的单独吸收式热泵或吸收式制冷机，从而其功能为可承担全年的供热、供冷需要，并依据专利号为200620012010.8、200720310540.5等的关于节能建筑联合能源系统优化设计方法对整个热力系统进行系统规划和优化设计。\n[0017] 本发明系统并非具体产品层面的创新，而是旨在针对CCPP的具体特点及热用户需求而由热电厂到热用户的热力系统整体的层面上提出了完整的工程实用解决方案，并采用热力系统联合能源系统规划技术对能源系统及其运行调节进行优化设计。该系统实现了回收汽轮机乏汽冷凝热、余热锅炉烟气冷凝热及部分显热以提高热电厂能源利用效率\n25～35％、增加热力系统供热面积40～50％、降低热力系统循环水流量及泵耗30～40％、夏季采用廉价的热电厂低品位热能驱动吸收式制冷机承担用户空调供冷功能并由于实现了大温差输送驱动能源而在技术经济合理范围内增加数倍以上的供冷面积等目的，最大程度地提高系统整体的能源综合利用效益，具有工程指导价值。\n附图说明\n[0018] 图1是本发明系统结构原理图。\n[0019] 图1中各部件编号与名称如下：\n[0020] 余热锅炉1、燃机2、锅炉给水加热器组3、汽轮机4、发电机5、空冷或水冷凝汽器\n6、大温差吸收式乏汽回收热泵7、吸收式热泵/制冷一体机8、首站汽水换热器9、大温差吸收式烟气回收热泵10、烟气冷凝回收采集装置11、输送动力设备PF、增压泵P1、一次网循环泵P2、阀门F1、阀门组件(F2、F3、F4)、串联阀门F5、旁通阀门F6。\n具体实施方式\n[0021] 本发明的系统结合附图及实施例详细说明如下：\n[0022] 本发明提出的零能源损耗率热电厂的燃蒸循环热电冷三联供系统与方法结构如图1所示，包括燃机2、余热锅炉1、汽轮机4、发电机5、锅炉给水加热器组3、空冷或水冷凝汽器6，以及与各设备相连集成为一整体系统的由包括各动力设备、电动阀件组成的能源输配管网与包括计算机、温度压力及流量传感器组成的运行控制网络(属于已有技术，图中未示出)，其特征在于，该系统还包括大温差吸收式乏汽回收热泵7、大温差吸收式烟气回收热泵10、烟气冷凝回收采集装置11、首站汽水换热器9、吸收式热泵/制冷一体机8，其中，所述余热锅炉1的高温烟气进口与燃机2的高温排烟口相连，余热锅炉1的高温烟气出口经由烟道通过烟气冷凝回收采集装置11后与其排烟管道A相通，余热锅炉1的高压蒸汽出口通过高压蒸汽管道D与汽轮机4的主蒸汽进口相连，余热锅炉1的中压蒸汽出口通过中压蒸汽管道C与汽轮机4的中压抽汽出口相连后，并分别与大温差吸收式乏汽回收热泵7的发生器进口、大温差吸收式烟气回收热泵10的发生器进口和首站汽水换热器9的高温侧进口相连，经大温差吸收式乏汽回收热泵7的发生器回水口、大温差吸收式烟气回收热泵\n10的发生器回水口和首站汽水换热器9的低温侧回水口与锅炉给水加热器组3的高温侧进口相连，余热锅炉1的排烟出口与烟气冷凝回收采集装置11的高温烟气侧进口相连，烟气冷凝回收采集装置11的载热介质通过输送动力设备PF与大温差吸收式烟气回收热泵10的蒸发器相连，烟气冷凝回收采集装置11的低温烟气侧出口通过冷凝烟囱排向大气，汽轮机4的乏汽同时与空冷或水冷凝汽器6的乏汽侧进口和吸收式乏汽余热回收热泵7的蒸发器的热源侧进口相连，空冷或水冷凝汽器6的凝结水出口与吸收式乏汽余热回收热泵7的蒸发器的热源侧出口相连后经增压泵P1与大温差吸收式乏汽回收热泵7的吸收器或冷凝器的冷却侧进口相连，并经阀门F1后与大温差吸收式乏汽回收热泵7的吸收器或冷凝器的冷却侧出口和余热锅炉1的锅炉给水加热器组3的低温进口相连，大温差吸收式乏汽回收热泵7和大温差吸收式烟气回收热泵10中包括冷凝器和吸收器的一次网回水加热侧的进出口通过阀门组件(F2、F3、F4)相连，再通过串联阀门F5与首站汽水换热器9的一次网回水加热侧的进口相连，并通过旁通阀门F6与首站汽水换热器9的一次网回水加热侧的出口相连后，通过一次网循环泵P2与用户热力站的吸收式热泵/制冷一体机8的热源侧相连。\n[0023] 上述主要设备的功能及实现方式说明如下：\n[0024] 大温差吸收式烟气回收热泵10为多工况溴化锂吸收式热泵机组，其中进入其蒸发器的低温热源类型包括烟气冷凝回收采集装置11的冷却循环水或烟气，进入其吸收器和冷凝器的冷却水包括大温差工况的20～35℃的一次网回水、常规温差工况的40～70℃的一次网回水、25～45℃的空冷或水冷凝汽器6的凝结水或由大温差吸收式乏汽回收热泵\n7的吸收器和冷凝器出来的40～70℃的一次网加热水，进入其发生器的驱动热源为0.2～\n1.0MPa的中压蒸汽、80～170℃的热水或400～200℃的高温烟气。\n[0025] 大温差吸收式乏汽回收热泵7为多工况溴化锂吸收式热泵机组，其中进入其蒸发器的低温热源类型包括汽轮机乏汽和水冷凝汽器6的冷却循环水，进入其吸收器和冷凝器的冷却水包括大温差工况的20～35℃的一次网回水、常规温差工况的40～70℃的一次网回水或25～45℃的空冷或水冷凝汽器6的凝结水，进入其发生器的驱动热源为0.2～\n1.0MPa的中压蒸汽或80～170℃的热水。\n[0026] 吸收式热泵/制冷一体机8为冬季运行于第一种吸收式热泵工况和夏季运行于采用80～130℃热水驱动、冷冻水出口温度达到7～20℃以上的高温型吸收式制冷机工况的大温差双工况型溴化锂吸收式热泵机组。\n[0027] 烟气冷凝回收采集装置11采用高耐腐蚀性烟气-水型大温差换热装置，与其相连的输送动力设备PF采用水泵，大温差吸收式烟气回收热泵10的蒸发器采用循环水与吸收式热泵冷剂水间壁式换热结构。\n[0028] 烟气冷凝回收采集装置11采用烟气导流与烟量控制结构，与其相连的输送动力设备PF采用烟气通风机结构，大温差吸收式烟气回收热泵10的蒸发器采用高耐腐蚀性烟气与吸收式热泵冷剂水间壁式换热结构。\n[0029] 阀门组件(F2、F3、F4)可将大温差吸收式乏汽回收热泵7和大温差吸收式烟气回收热泵10的一次网回水加热侧的进出口管路连接为串联方式、并联方式或者串并联混合方式并根据室外天气及各热力站用户逐时热负荷需要调节一次网供回水温度和流量时进行连接方式的转换。\n[0030] 余热锅炉1设置有热水出水管道B，该热水管道可直接连接于一次网供水管，也可在中压蒸汽管道C的中压蒸汽量不足时替代一部分或全部中压蒸汽送入后者所需驱动的吸收式热泵主机或首站汽水换热器中进行放热。该设计特别针对某些具有较多蒸汽需求的工业或商业用户，其蒸汽量不足时，可改为生产部分高温热水作为驱动热源，此时余热锅炉的总出力比只生产蒸汽为高。\n[0031] 本发明提出上述燃蒸联合循环热电冷三联供系统的全年运行调节方法，采用基于吸收式换热余热回收与大温差供热技术，具体包括：\n[0032] S1当进入冬季采暖阶段：根据室外气象条件和供热用户热力需求的变化，以最大程度回收乏汽和烟气余热为目标调节汽轮机4的乏汽进入大温差吸收式乏汽回收热泵7的蒸发器与空冷或水冷凝汽器6的比例，调节余热锅炉1的中压蒸汽与汽轮机4的中压抽汽及其进入大温差吸收式烟气回收热泵10、大温差吸收式乏汽回收热泵7的发生器和首站汽水换热器9的比例，供热回水全部进入大温差吸收式烟气回收热泵10或大温差吸收式乏汽回收热泵7的一次网回水加热侧并被加热到85～90℃，直接或经首站汽水换热器9继续加热到110～130℃左右后送入一次网供水干管，大温差吸收式乏汽回收热泵7的蒸发器的热源侧的乏汽凝结水出水或空冷或水冷凝汽器6的凝结水出水直接进入锅炉给水加热器组3，或者当经大温差吸收式烟气回收热泵10或大温差吸收式乏汽回收热泵7的一次网回水加热侧加热后的一次网回水温度未达到85～90℃时进入大温差吸收式乏汽回收热泵\n7的吸收器或冷凝器并被加热到不超过85～90℃后送入锅炉给水加热器组3加热，一次网供水由一次网循环泵(P2)送入用户热力站的吸收式热泵/制冷一体机8放热后温度降低到20～30℃左右，并返回大温差吸收式烟气回收热泵10或大温差吸收式乏汽回收热泵7的一次网回水加热侧进口，同时根据室外天气及各热力站用户逐时热负荷需要调节一次网供回水温度和流量，和调节吸收式热泵/制冷一体机8加热二次网采暖及生活热水循环回水H的温升；\n[0033] S2当进入夏季供冷阶段：根据室外气象条件和供热用户热力需求的变化，以最大程度回收乏汽和烟气余热为目标调节汽轮机4的乏汽进入大温差吸收式乏汽回收热泵7的蒸发器与空冷或水冷凝汽器6的比例，调节调节余热锅炉1的中压蒸汽与汽轮机4的中压抽汽及其进入大温差吸收式烟气回收热泵10、大温差吸收式乏汽回收热泵7的发生器和首站汽水换热器9的比例，供热回水全部进入大温差吸收式烟气回收热泵10或大温差吸收式乏汽回收热泵7的一次网回水加热侧并被加热到85～90℃，直接或经首站汽水换热器9继续加热到110～130℃左右后送入一次网供水干管，大温差吸收式乏汽回收热泵7的蒸发器的热源侧的乏汽凝结水出水或空冷或水冷凝汽器6的凝结水出水直接进入锅炉给水加热器组3，或者当经大温差吸收式烟气回收热泵10或大温差吸收式乏汽回收热泵7的一次网回水加热侧加热后的一次网回水温度未达到85～90℃时进入大温差吸收式乏汽回收热泵\n7的吸收器或冷凝器并被加热到不超过85～90℃后送入锅炉给水加热器组3加热，一次网供水由一次网循环泵(P2)送入用户热力站的吸收式热泵/制冷一体机8放热后温度降低到40～60℃左右，并返回大温差吸收式烟气回收热泵10或大温差吸收式乏汽回收热泵7的一次网回水加热侧进口，同时根据室外天气及各热力站用户逐时热负荷需要调节一次网供回水温度和流量，和调节吸收式热泵/制冷一体机8的制冷侧的二次网供冷循环回水(H)的温降，以及有生活热水需求时调节夏季冷却侧回水(I)的温升；\n[0034] S3当进入非空调采暖的过渡阶段：根据供热用户热力需求的变化，以最大程度回收乏汽和烟气余热为目标调节汽轮机4的乏汽进入大温差吸收式乏汽回收热泵7的蒸发器与空冷或水冷凝汽器6的比例，调节调节余热锅炉1的中压蒸汽与汽轮机4的中压抽汽及其进入大温差吸收式烟气回收热泵10、大温差吸收式乏汽回收热泵7的发生器的比例，供热回水全部进入大温差吸收式烟气回收热泵10或大温差吸收式乏汽回收热泵7的一次网回水加热侧并被加热到85～98℃，直接送入一次网供水干管，大温差吸收式乏汽回收热泵\n7的蒸发器的热源侧的乏汽凝结水出水或空冷或水冷凝汽器6的凝结水出水进入大温差吸收式乏汽回收热泵7的吸收器或冷凝器并被加热到不超过85～90℃后送入锅炉给水加热器组3加热，一次网供水由一次网循环泵(P2)送入用户热力站的吸收式热泵/制冷一体机\n8放热后温度降低到40～60℃左右，并返回大温差吸收式烟气回收热泵10或大温差吸收式乏汽回收热泵7的一次网回水加热侧进口，同时根据室外天气及各热力站用户逐时热负荷需要调节一次网供回水温度和流量，和调节吸收式热泵/制冷一体机8加热二次网生活热水循环回水(H)的温升。\n[0035] 上述零能源损耗率热电厂的燃蒸循环热电冷三联供系统的全年运行调节方法可通过常规技术编程实现，同时结合由天气状况及用户空调要求引起的对于逐时空调负荷的变化而实时进行调节的气候补偿技术，形成相应的整个热力系统全年运行调节曲线，将本发明系统及其运行调节模式与存储有该运行调节程序的计算机、温度压力及流量传感器等和各动力设备及阀件执行器相连即可实现本发明系统的全年运行调节。