一种关口电能计量装置运行状态的评价方法

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一种关口电能计量装置运行状态的评价方法\n技术领域\n[0001] 本发明涉及电力领域，尤其是涉及一种关口电能计量装置运行状态的评价方法。\n背景技术\n[0002] 关口计量是三集五大体系中大营销体系下的重要一环，关口计量装置运行情况的好坏不仅体现管理水平，更关系售购电双方经济效益。为了公平、公正、公开、公信管理装置，维护计量的严肃性，有必要对运行情况进行细化和分类评价，为技术反措提供科学依据。\n[0003] 目前，对于现场运行的电能计量装置主要是通过周期检定的方式来判断其运行状态。而周期检定存在工作量大、耗费人力物力大、故障发现不及时、故障后电量追补依据不充分等一系列弊端。因此，建立关口电能计量装置的运行状态评价体系是当前迫切需要的。\n[0004] 近20年来，针对大的系统及其设备，借鉴国外的经验，从计划检修逐步推进到状态检修，其实际意义不言而喻，但是关键之处，要能及时准确掌握设备的运行状态情况。建立关口电能计量装置运行评价体系是一个将《电能计量装置技术管理规程》实际要求体系化、信息化的工作。\n[0005] 目前，国内外电力研究机构及企业并未对关口电能计量装置运行状态形成评价体系，大部分都集中于单一方向或分散式研究，最多是监测系统，从根本上仅限于状态研究。\n而本发明的研究立足于建立一种运行评价体系，可以说本发明的研究是基于前者的状态研究，但同时又具有自身特点。\n[0006] 关口电能计量装置的运行状态评价体系及远程监测方案研究有助于电力公司对现场运行的关口电能计量装置状态等级有清晰明了的判断，对售、购电双方的缺陷管理职责更加明确，为电量追补提供科学依据。\n发明内容\n[0007] 本发明的目的就是为了克服上述现有技术存在的缺陷而提供一种科学合理、研究对象具体数目多、涉及面广、体系化、智能化的关口电能计量装置运行状态的评价方法。\n[0008] 本发明的目的可以通过以下技术方案来实现：\n[0009] 一种关口电能计量装置运行状态的评价方法，包括以下步骤：\n[0010] 1)通过远程计量装置在线监测系统采集现场关口电能计量装置的原始数据，并将原始数据上传至上位PC机的数据服务器内；\n[0011] 2)上位PC机对原始数据进行分类，并根据分类后的原始数据，建立关口电能计量装置运行评价的数学模型；\n[0012] 3)根据建立的关口电能计量装置运行评价的数学模型，对关口电能计量装置运行进行运行状态等级评价，建立关口计量装置运行评价体系，根据关口计量装置运行评价体系预测关口电能计量装置的运行趋势并进行预警。\n[0013] 所述的步骤2)中关口电能计量装置运行评价的数学模型包括电能表运行评价的数学模型、电流互感器运行评价的数学模型、电压互感器运行评价的数学模型和计量装置二次回路运行评价的数学模型。\n[0014] 所述的电能表运行评价的数学模型的建立具体包括以下步骤：\n[0015] 11)获取电能表运行的初始健康指数HI1，电能表运行的初始健康指数HI1的计算式为：\n[0016]\n[0017] B＝B0×fAE×fDE\n[0018]\n[0019]\n[0020]\n[0021] 其中，HI0为全新电能表的初始健康指数，HI10为理论老化健康指数，B为实际老化常数，ΔT为电能表运行年限，T2为评估年份，T1为电能表投运日期，T10为电能表出厂日期，B0为理论老化常数，T0为电能表的设计使用寿命，fAE为电能表安装环境系数，fDE为电网运行环境系数，fSWD为温湿度系数，fDCGR为电磁场干扰系数，fKLW为颗粒物浓度系数，fFHXZ为负荷性质系数，fYXDY为运行电压系数，fPLBD为频率波动系数，fXB为谐波系数，fHZPL为开关合闸频率系数，fFHBH为负荷变化系数，fJDFD为静电放电系数，fLJ为雷击系数，n为系数大于1的个数，S为步长；\n[0022] 12)获取电能表运行的综合修正系数fCOM，所述的综合修正系数fCOM的计算式为：\n[0023]\n[0024]\n[0025]\n[0026]\n[0027]\n[0028]\n[0029]\n[0030] 其中，fKK为可靠性系数，fLSGZ为历史故障记录系数，fF1为电能表按键系数，fF2为表屏背景灯系数，fF3为远程通讯模块系数，fYXBC为运行变差系数，fJLXN为计量性能系数，fWC为误差系数，fQD为电能表潜动系数，fBQD为低负荷下电能表不启动系数，fTZ为电能表停走系数，fYQJ为元器件系数，fCLDY为电能表处理单元系数，fNBRJ为内部软件系数，fBDD为存储单元表底度系数，fCCDL为存储单元存储电量系数，fJDQ为控制单元继电器系数，fKXSC为控制单元控制信号输出系数，fSC为输出系数，fDCGZ为液晶屏显示电池故障系数，fBID为报警灯系数，fTXGZ为通信故障系数，fHEIP为显示黑屏系数，fHUAP为显示花屏系数，fLM为显示乱码系数，fCHXX为显示彩虹现象系数，fCXTW为显示断续显示残像和拖尾系数，fLY为显示漏液系数，fLED为指示灯显示系数，fWG为外观系数，fBK为表壳系数，fAJ为按键系数，fMP为铭牌系数，fFY为封印系数，fJXDZ为接线端子系数，fYJ为液晶系数，fQTGZ为其他故障系数，fSJC为时间差系数，fSDZH为时段转换系数，fRNZH为闰年转换系数，fSB为烧表系数，fDC为电池系数，n为系数大于1的个数，S为步长；\n[0031] 13)根据初始健康指数HI1和综合修正系数fCOM建立电能表运行评价的数学模型为：\n[0032] HI＝max(HI1,HIi)×fCOM\n[0033]\n[0034] 所述的电流互感器运行评价的数学模型的建立具体包括以下步骤：\n[0035] 21)获取电流互感器运行的初始健康指数HI1，电流互感器运行的初始健康指数HI1的计算式为：\n[0036]\n[0037] B＝B0×fAE×fDE\n[0038]\n[0039]\n[0040]\n[0041] 其中，HI0为全新电流互感器的初始健康指数，HI10为理论老化健康指数，B为实际老化常数，ΔT为电流互感器运行年限，T2为评估年份，T1为电流互感器投运日期，T10为电流互感器出厂日期，B0为理论老化常数，T0为电流互感器的设计使用寿命，fAE为电流互感器安装环境系数，fDE为电网运行环境系数，fSWD为温湿度系数，fDCGR为电磁场干扰系数，fKLW为颗粒物浓度系数，fFHXZ为负荷性质系数，fYXDY为运行电压系数，fPLBD为频率波动系数，fXB为谐波系数，fHZPL为开关合闸频率系数，fFHBH为负荷变化系数，fJDFD为静电放电系数，fLJ为雷击系数，n为系数大于1的个数，S为步长；\n[0042] 22)获取电流互感器运行的综合修正系数fCOM，综合修正系数fCOM的计算式为：\n[0043]\n[0044]\n[0045] fWJY＝max(fWJY1,fWJY2)+(n-1)·S\n[0046]\n[0047] 其中，fKK为可靠性系数，fYXBC为运行变差系数，fYXZJ为运行周检实测值系数，fYXGK为运行工况系数，fGLYS为功率因数系数，fYCSX为异常声响系数，fSCYX为剩磁影响系数，fGYLDL为高压漏电流影响系数，fMF为密封性系数，fWJY为外绝缘系数，fWJY1为外绝缘防污闪水平差系数，fWJY2为本体外绝缘表面情况系数，fBTWS为本体温升系数，fDZWS为连接端子及引流线温升系数，fWG为外观系数，fWGP为膨胀器系数，fWGD为底座系数，fWGE为二次接线盒系数，fWGY为引流线系数，fWGJ为接地引下线系数，fQTYL为SF6气体压力系数，fJYDZ为绕组绝缘电阻系数，fJZSH为主绝缘介质损耗因素系数，fZDRL为主绝缘电容量系数，fMPJY为末屏绝缘系数，fYSP为油色谱系数，fJBFD为局部放电系数，fWSHL为SF6气体微水含量系数，n为系数大于1的个数，S为步长；\n[0048] 23)根据初始健康指数HI1和综合修正系数fCOM建立电流互感器运行评价的数学模型为：\n[0049] HI＝max(HI1,HIi)×fCOM\n[0050]\n[0051] 所述的电压互感器运行评价的数学模型的建立具体包括以下步骤：\n[0052] 31)获取电压互感器运行的初始健康指数HI1，电压互感器运行的初始健康指数HI1的计算式为：\n[0053]\n[0054] B＝B0×fAE×fDE\n[0055]\n[0056]\n[0057]\n[0058] 其中，HI0为全新电压互感器的初始健康指数，HI10为理论老化健康指数，B为实际老化常数，ΔT为电压互感器运行年限，T2为评估年份，T1为电压互感器投运日期，T10为电压互感器出厂日期，B0为理论老化常数，T0为电压互感器的设计使用寿命，fAE为电压互感器安装环境系数，fDE为电网运行环境系数，fSWD为温湿度系数，fDCGR为电磁场干扰系数，fKLW为颗粒物浓度系数，fFHXZ为负荷性质系数，fYXDY为运行电压系数，fPLBD为频率波动系数，fXB为谐波系数，fHZPL为开关合闸频率系数，fFHBH为负荷变化系数，fJDFD为静电放电系数，fLJ为雷击系数，n为系数大于1的个数，S为步长；\n[0059] 32)获取电压互感器运行的综合修正系数fCOM，综合修正系数fCOM的计算式为：\n[0060]\n[0061]\n[0062] fWJY＝max(fWJY1,fWJY2)+(n-1)·S\n[0063]\n[0064] 其中，fKK为可靠性系数，fYXBC为运行变差系数，fYXZJ为运行周检实测值系数，fYXGK为运行工况系数，fGLYS为功率因数系数，fYCSX为异常声响系数，fMF为密封性系数，fWJY为外绝缘系数，fWJY1为外绝缘防污闪水平差系数，fWJY2为本体外绝缘表面情况系数，fBTWS为本体温升系数，fDZWS为连接端子及引流线温升系数，fWG为外观系数，fWGP为膨胀器系数，fWGD为底座系数，fWGE为二次接线盒系数，fWGY为引流线系数，fWGJ为接地引下线系数，fJJDZ为电容器极间绝缘电阻，fZJBYQ为中间变压器二次绕组绝缘电阻系数，fFYQJS为电容分压器介质损耗因素系数，fDRL为电容分压器电容量系数，fQTYL为SF6气体压力系数，fJYDZ为绕组绝缘电阻系数，fJZSH为绕组绝缘介质损耗因素系数，fZJJS为支架绝缘介质损耗因数，fYSP为油色谱系数，fJBFD为局部放电系数，fWSHL为SF6气体微水含量系数，n为系数大于1的个数，S为步长；\n[0065] 33)根据初始健康指数HI1和综合修正系数fCOM建立电压互感器运行评价的数学模型为：\n[0066] HI＝max(HI1,HIi)×fCOM\n[0067]\n[0068] 所述的计量装置二次回路运行评价的数学模型的建立具体包括以下步骤：\n[0069] 41)获取计量装置二次回路运行的初始健康指数HI1，计量装置二次回路运行的初始健康指数HI1的计算式为：\n[0070] HI1＝max(HIDL,HIPTYJ,HIPTFH,HICTFH)\n[0071]\n[0072] B＝B0×fAE×fDE\n[0073]\n[0074]\n[0075]\n[0076] 其中，HIPTYJ为PT二次压降初始健康指数，HIPTFH为PT二次负荷初始健康指数，HICTFH为CT二次负荷初始健康指数，HIDL为电缆初始健康指数，HI0为全新计量装置二次回路的初始健康指数，B为实际老化常数，ΔT为计量装置二次回路运行年限，T2为评估年份，T1为计量装置二次回路投运日期，B0为理论老化常数，T0为计量装置二次回路的设计使用寿命，fAE为计量装置二次回路安装环境系数，fDE为电网运行环境系数，fSWD为温湿度系数，fDCGR为电磁场干扰系数，fKLW为颗粒物浓度系数，fFHXZ为负荷性质系数，fYXDY为运行电压系数，fPLBD为频率波动系数，fXB为谐波系数，fHZPL为开关合闸频率系数，fFHBH为负荷变化系数，fJDFD为静电放电系数，fLJ为雷击系数，n为系数大于1的个数，S为步长；\n[0077] 42)获取计量装置二次回路运行的综合修正系数fCOM，综合修正系数fCOM的计算式为：\n[0078]\n[0079] 其中，fPTYJ为PT二次压降误差实测值系数，fPTFH为PT二次负荷实测值系数，fCTFH为CT二次负荷实测值系数，fZHWC为计量装置综合误差，fCTKL为CT二次回路开路系数，fCTDL为CT二次回路短路系数，fPTQX为PT二次回路缺相系数，fPTDL为PT二次回路短路系数，n为系数大于\n1的个数，S为步长；\n[0080] 43)根据初始健康指数HI1和综合修正系数fCOM建立计量装置二次回路运行评价的数学模型为：\n[0081] HI＝HI1×fCOM。\n[0082] 与现有技术相比，本发明具有以下优点：\n[0083] 一、科学合理：本发明有利于建立一套基于关口电能计量装置的运行评价体系，实现了对电能表的运行状况、电流互感器、电压互感器的运行状况、二次回路的运行状况进行科学合理地评价，并建立缺陷管理理念，提高电力部分防范风险的能力。\n[0084] 二、研究对象具体数目多、涉及面广：本发明的研究对象为关口电能计量装置运行状况、依托现场电能计量装置远程状态监测装置，并结合关口电能计量装置的实际投运信息、周期检定信息等，得到较为全面的评价权项，其覆盖范围包含库存和投运中的关口电能计量装置。\n[0085] 三、体系化、智能化：通过对关口电能计量装置状态等级划分细则的制定，可以建立各类异常报警及预警机制，依此判断当前计量装置二次回路的运行状况是否属于报警范围及是否需要预警，实现了计量装置管理的体系化、智能化。\n附图说明\n[0086] 图1为本发明的方法流程图。\n具体实施方式\n[0087] 下面结合附图和具体实施例对本发明进行详细说明。\n[0088] 实施例：\n[0089] 如图1所示，一种关口电能计量装置运行状态的评价方法，包括以下步骤：\n[0090] 1)通过远程计量装置在线监测系统采集现场关口电能计量装置的原始数据，并将原始数据上传至上位PC机的数据服务器内；\n[0091] 2)上位PC机对原始数据进行分类，并根据分类后的原始数据，建立关口电能计量装置运行评价的数学模型，关口电能计量装置运行评价的数学模型包括电能表运行评价的数学模型、电流互感器运行评价的数学模型、电压互感器运行评价的数学模型和计量装置二次回路运行评价的数学模型；\n[0092] 电能表运行评价的数学模型的建立具体包括以下步骤：\n[0093] 11)获取电能表运行的初始健康指数HI1，电能表运行的初始健康指数HI1的计算式为：\n[0094]\n[0095] B＝B0×fAE×fDE\n[0096]\n[0097]\n[0098]\n[0099] 其中，HI0为全新电能表的初始健康指数，HI10为理论老化健康指数，B为实际老化常数，ΔT为电能表运行年限，T2为评估年份，T1为电能表投运日期，T10为电能表出厂日期，B0为理论老化常数，T0为电能表的设计使用寿命，fAE为电能表安装环境系数，fDE为电网运行环境系数，fSWD为温湿度系数，fDCGR为电磁场干扰系数，fKLW为颗粒物浓度系数，fFHXZ为负荷性质系数，fYXDY为运行电压系数，fPLBD为频率波动系数，fXB为谐波系数，fHZPL为开关合闸频率系数，fFHBH为负荷变化系数，fJDFD为静电放电系数，fLJ为雷击系数，n为系数大于1的个数，S为步长；\n[0100] 12)获取电能表运行的综合修正系数fCOM，综合修正系数fCOM的计算式为：\n[0101]\n[0102]\n[0103]\n[0104]\n[0105]\n[0106]\n[0107]\n[0108] 其中，fKK为可靠性系数，fLSGZ为历史故障记录系数，fF1为电能表按键系数，fF2为表屏背景灯系数，fF3为远程通讯模块系数，fYXBC为运行变差系数，fJLXN为计量性能系数，fWC为误差系数，fQD为电能表潜动系数，fBQD为低负荷下电能表不启动系数，fTZ为电能表停走系数，fYQJ为元器件系数，fCLDY为电能表处理单元系数，fNBRJ为内部软件系数，fBDD为存储单元表底度系数，fCCDL为存储单元存储电量系数，fJDQ为控制单元继电器系数，fKXSC为控制单元控制信号输出系数，fSC为输出系数，fDCGZ为液晶屏显示电池故障系数，fBID为报警灯系数，fTXGZ为通信故障系数，fHEIP为显示黑屏系数，fHUAP为显示花屏系数，fLM为显示乱码系数，fCHXX为显示彩虹现象系数，fCXTW为显示断续显示残像和拖尾系数，fLY为显示漏液系数，fLED为指示灯显示系数，fWG为外观系数，fBK为表壳系数，fAJ为按键系数，fMP为铭牌系数，fFY为封印系数，fJXDZ为接线端子系数，fYJ为液晶系数，fQTGZ为其他故障系数，fSJC为时间差系数，fSDZH为时段转换系数，fRNZH为闰年转换系数，fSB为烧表系数，fDC为电池系数，n为系数大于1的个数，S为步长；\n[0109] 13)根据初始健康指数HI1和综合修正系数fCOM建立电能表运行评价的数学模型为：\n[0110] HI＝max(HI1,HIi)×fCOM\n[0111]\n[0112] 电流互感器运行评价的数学模型的建立具体包括以下步骤：\n[0113] 21)获取电流互感器运行的初始健康指数HI1，电流互感器运行的初始健康指数HI1的计算式为：\n[0114]\n[0115] B＝B0×fAE×fDE\n[0116]\n[0117]\n[0118]\n[0119] 其中，HI0为全新电流互感器的初始健康指数，HI10为理论老化健康指数，B为实际老化常数，ΔT为电流互感器运行年限，T2为评估年份，T1为电流互感器投运日期，T10为电流互感器出厂日期，B0为理论老化常数，T0为电流互感器的设计使用寿命，fAE为电流互感器安装环境系数，fDE为电网运行环境系数，fSWD为温湿度系数，fDCGR为电磁场干扰系数，fKLW为颗粒物浓度系数，fFHXZ为负荷性质系数，fYXDY为运行电压系数，fPLBD为频率波动系数，fXB为谐波系数，fHZPL为开关合闸频率系数，fFHBH为负荷变化系数，fJDFD为静电放电系数，fLJ为雷击系数，n为系数大于1的个数，S为步长；\n[0120] 22)获取电流互感器运行的综合修正系数fCOM，综合修正系数fCOM的计算式为：\n[0121]\n[0122]\n[0123] fWJY＝max(fWJY1,fWJY2)+(n-1)·S\n[0124]\n[0125] 其中，fKK为可靠性系数，fYXBC为运行变差系数，fYXZJ为运行周检实测值系数，fYXGK为运行工况系数，fGLYS为功率因数系数，fYCSX为异常声响系数，fSCYX为剩磁影响系数，fGYLDL为高压漏电流影响系数，fMF为密封性系数，fWJY为外绝缘系数，fWJY1为外绝缘防污闪水平差系数，fWJY2为本体外绝缘表面情况系数，fBTWS为本体温升系数，fDZWS为连接端子及引流线温升系数，fWG为外观系数，fWGP为膨胀器系数，fWGD为底座系数，fWGE为二次接线盒系数，fWGY为引流线系数，fWGJ为接地引下线系数，fQTYL为SF6气体压力系数，fJYDZ为绕组绝缘电阻系数，fJZSH为主绝缘介质损耗因素系数，fZDRL为主绝缘电容量系数，fMPJY为末屏绝缘系数，fYSP为油色谱系数，fJBFD为局部放电系数，fWSHL为SF6气体微水含量系数，n为系数大于1的个数，S为步长；\n[0126] 23)根据初始健康指数HI1和综合修正系数fCOM建立电流互感器运行评价的数学模型为：\n[0127] HI＝max(HI1,HIi)×fCOM\n[0128]\n[0129] 电压互感器运行评价的数学模型的建立具体包括以下步骤：\n[0130] 31)获取电压互感器运行的初始健康指数HI1，电压互感器运行的初始健康指数HI1的计算式为：\n[0131]\n[0132] B＝B0×fAE×fDE\n[0133]\n[0134]\n[0135]\n[0136] 其中，HI0为全新电压互感器的初始健康指数，HI10为理论老化健康指数，B为实际老化常数，ΔT为电压互感器运行年限，T2为评估年份，T1为电压互感器投运日期，T10为电压互感器出厂日期，B0为理论老化常数，T0为电压互感器的设计使用寿命，fAE为电压互感器安装环境系数，fDE为电网运行环境系数，fSWD为温湿度系数，fDCGR为电磁场干扰系数，fKLW为颗粒物浓度系数，fFHXZ为负荷性质系数，fYXDY为运行电压系数，fPLBD为频率波动系数，fXB为谐波系数，fHZPL为开关合闸频率系数，fFHBH为负荷变化系数，fJDFD为静电放电系数，fLJ为雷击系数，n为系数大于1的个数，S为步长；\n[0137] 32)获取电压互感器运行的综合修正系数fCOM，综合修正系数fCOM的计算式为：\n[0138]\n[0139]\n[0140] fWJY＝max(fWJY1,fWJY2)+(n-1)·S\n[0141]\n[0142] 其中，fKK为可靠性系数，fYXBC为运行变差系数，fYXZJ为运行周检实测值系数，fYXGK为运行工况系数，fGLYS为功率因数系数，fYCSX为异常声响系数，fMF为密封性系数，fWJY为外绝缘系数，fWJY1为外绝缘防污闪水平差系数，fWJY2为本体外绝缘表面情况系数，fBTWS为本体温升系数，fDZWS为连接端子及引流线温升系数，fWG为外观系数，fWGP为膨胀器系数，fWGD为底座系数，fWGE为二次接线盒系数，fWGY为引流线系数，fWGJ为接地引下线系数，fJJDZ为电容器极间绝缘电阻，fZJBYQ为中间变压器二次绕组绝缘电阻系数，fFYQJS为电容分压器介质损耗因素系数，fDRL为电容分压器电容量系数，fQTYL为SF6气体压力系数，fJYDZ为绕组绝缘电阻系数，fJZSH为绕组绝缘介质损耗因素系数，fZJJS为支架绝缘介质损耗因数，fYSP为油色谱系数，fJBFD为局部放电系数，fWSHL为SF6气体微水含量系数，n为系数大于1的个数，S为步长；\n[0143] 33)根据初始健康指数HI1和综合修正系数fCOM建立电压互感器运行评价的数学模型为：\n[0144] HI＝max(HI1,HIi)×fCOM\n[0145]\n[0146] 计量装置二次回路运行评价的数学模型的建立具体包括以下步骤：\n[0147] 41)获取计量装置二次回路运行的初始健康指数HI1，计量装置二次回路运行的初始健康指数HI1的计算式为：\n[0148] HI1＝max(HIDL,HIPTYJ,HIPTFH,HICTFH)\n[0149]\n[0150] B＝B0×fAE×fDE\n[0151]\n[0152]\n[0153]\n[0154] 其中，HIPTYJ为PT二次压降初始健康指数，HIPTFH为PT二次负荷初始健康指数，HICTFH为CT二次负荷初始健康指数，HIDL为电缆初始健康指数，HI0为全新计量装置二次回路的初始健康指数，B为实际老化常数，ΔT为计量装置二次回路运行年限，T2为评估年份，T1为计量装置二次回路投运日期，B0为理论老化常数，T0为计量装置二次回路的设计使用寿命，fAE为计量装置二次回路安装环境系数，fDE为电网运行环境系数，fSWD为温湿度系数，fDCGR为电磁场干扰系数，fKLW为颗粒物浓度系数，fFHXZ为负荷性质系数，fYXDY为运行电压系数，fPLBD为频率波动系数，fXB为谐波系数，fHZPL为开关合闸频率系数，fFHBH为负荷变化系数，fJDFD为静电放电系数，fLJ为雷击系数，n为系数大于1的个数，S为步长；\n[0155] 42)获取计量装置二次回路运行的综合修正系数fCOM，综合修正系数fCOM的计算式为：\n[0156]\n[0157] 其中，fPTYJ为PT二次压降误差实测值系数，fPTFH为PT二次负荷实测值系数，fCTFH为CT二次负荷实测值系数，fZHWC为计量装置综合误差，fCTKL为CT二次回路开路系数，fCTDL为CT二次回路短路系数，fPTQX为PT二次回路缺相系数，fPTDL为PT二次回路短路系数，n为系数大于\n1的个数，S为步长；\n[0158] 43)根据初始健康指数HI1和综合修正系数fCOM建立计量装置二次回路运行评价的数学模型为：\n[0159] HI＝HI1×fCOM；\n[0160] 3)根据建立的关口电能计量装置运行评价的数学模型，对关口电能计量装置运行进行运行状态等级评价，建立关口计量装置运行评价体系，根据关口计量装置运行评价体系预测关口电能计量装置的运行趋势并进行预警。\n[0161] 运行状态等级划分细则：\n[0162] 等级划分细则根据评价权项，结合规程中的具体操作要求，以及较为可靠的现场运行经验，进行划分的。规划出电能计量装置的运行等级。\n[0163] 依据健康指数(HI)和直接影响设备状态的重要参数(fi)所处范围将电能计量装置的状态等级分为5级，如下表1所示：\n[0164] 表1评价状态等级划分表\n[0165]\n[0166] 下面对电能表的分项评价举例：\n[0167] 如表2所示为当前年健康指数分布。\n[0168] 表2电能表当前健康指数\n[0169]\n设备编号 关口计量点 投运日期 运行年限 综合修正系数 最终HI\n1 漕燃4172 2011-11-8 2 1.00 0.91\n2 高桥460 2009-6-3 4 1.00 2.00\n3 甲 2011-11-8 2 1.30 3.90\n4 乙 2011-11-8 2 1.50 5.25\n5 丙 2011-11-8 2 1.60 6.40\n6 丁 2011-11-8 2 1.65 7.43\n[0170] 从图中可以看到各个电能表的健康指数分布情况。从基础数据中可以看到，这几台设备的投运时间都较短，影响其健康指数的是各重要参数。\n[0171] 健康指数处在7-8之间的设备为丁，其投运日期为2011年，目前运行了两年时间，但是其存在误差超差、控制信号输出故障、报警灯亮、按键失灵和接线端子损坏的问题，使得综合修正系数偏高，从而导致高健康指数。\n[0172] 健康指数处在6-7之间的设备为丙，其投运日期为2011年，目前运行了两年时间，但是其存在误差超差、控制信号输出故障、报警灯亮的问题，使得其综合修正系数较高，从而导致健康指数较高。\n[0173] 健康指数处在5-6之间的设备为乙，其投运日期为2011年，目前运行了两年时间，但是其存在误差超差的问题，使得其综合修正系数也较高，从而导致健康指数较高。\n[0174] 健康指数处在3-4之间的设备为甲，其投运日期为2011年，目前运行了两年时间，其误差处于临界值，因此健康指数较低。\n[0175] 健康指数小于2的设备分别为漕燃4172和高桥460，其投运日期分别为2011年和\n2009年，分别运行了2年和4年。因为其运行状态良好，因此健康指数较低。\n[0176] 限期更换的设备为丁，其健康指数大于7。\n[0177] 现场维护的设备分别为丙和乙。丙的健康指数大于5.5，并且存在重要参数处于状态等级2级中，因此其评价结果处于2级，即现场维护。而乙虽然健康指数小于5.5，但是其存在重要参数的状态等级处于2级，因此其评价结果也处于2级，即现场维护。\n[0178] 继续使用，通知厂方/客户注意的设备为甲。\n[0179] 继续运行，降低周检时间的为漕燃4172和高桥460。\n[0180] 当然，如果存在管理问题的话，那么其对应的处理结果也将在模型中进行罗列，如表3所示。\n[0181] 表3电能表投运前问题\n[0182]\n[0183]\n[0184] 电能表投运前问题中，如果出现电能表的准确度等级配置不合格的话，那么需要再次考虑其误差等级，而后做出相应的处理结果如表4所示。\n[0185] 表4电能表投运前问题处理结果\n[0186]\n[0187] 关口电能计量装置运行评价体系及远程状态监测方案研究是一个理论与技术紧密结合的发明，运行评价体系指明了关口电能计量装置评价细则，其实现必须借助于远程状态监测技术手段。\n[0188] 电能计量装置的运行状态评价体系由系统平台软件和现场在线监测系统两大部分组成，系统平台软件依据电能计量装置评价细则对现场在线监测系统采集的数据对电能计量装置评价,两者相辅相成，缺一不可。\n[0189] 通过在电能计量中心的运行管理中心建立系统平台，在各关口计量点安装远程在线监测系统,由在线监测系统实时采集被监测的电能计量装置的各项参数,通过以太网或无线通讯方式将远程监测系统采集到的数据传回至系统平台。\n[0190] 本发明建立了一套科学的行之有效的计量装置运行评价体系，对现场运行中的电能表、互感器及二次负荷、二次压降、有功功率、无功功率、功率因数、相位等实时用电数据的测量与评价，同时具备分析判断和预警功能，为有针对性、预见性地开展技术反措提供参考依据。\n[0191] 评价体系成果包括：关口电能计量装置运行评价体系及远程状态监测方案的总体方案、关口电能计量装置评价细则等。\n[0192] 本发明形成公司级的关口计量考核标准，研究制定了一系列技术方案，保障关口计量装置运行合格率，形成公司级的计量考核标准,包括：形成公司级的关口电能计量装置运行评价标准、通信通道建设方案、状态监测装置技术方案、状态监测装置验收、安装、运维与技术反措实施方案等，覆盖建设上海地区范围内184个上网关口电能计量装置和大用户电能计量装置，并预留扩展。\n[0193] 本发明的主要对象为电能计量装置，从计量方式、计量设备配置、投运条件符合性、电能表运行状况、互感器运行状况、二次回路状况等方面研究状态评估细则，集合基础数据、运行数据、维护数据等，从而建立状态等级划分细则，提出辅助决策管理理念。\n[0194] 利用本发明，可以实现准确、及时掌握关口电能计量装置运行状态，可以有针对性地进行及时有效地分析和处理。在逐步实现关口电能计量装置运行评价体系的条件下，合理延长计量装置的轮换周期是可行的，也是必要的，而且节省的费用，可以按照国网公司下达的电能计量装置典型设计要求，用于提高计量装置的配置水平，更有实际意义。\n[0195] 本发明能够用于形成本中心内的关口电能计量装置的运行评价导则，进一步的形成规范化执行指导手册。将成果应用并推广到所有已覆盖的关口电能计量装置，最终覆盖涉及关口、大用户的电能计量装置。